【導(dǎo)讀】石黃跨線橋連續(xù)梁橋橋型布置為m，如圖1-1所示。梁高沿縱向按二次拋物線變化，中支點(diǎn)梁高，邊支點(diǎn)。及跨中梁高，中跨跨中直線段長2m，邊跨直線段長。單箱單室、變高度、變截面直腹板形式。箱梁頂寬，底寬。頂板厚度除梁端附。本橋預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，梁體為預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，采用懸臂施工。后的橋面線形、保證合攏段懸臂標(biāo)高的相對偏差不大于規(guī)定值及結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)符合設(shè)計要求。工過程中造成主梁的破壞。梁的結(jié)構(gòu)和施工特點(diǎn)，梁部的施工監(jiān)控主要采用預(yù)測控制法?？紤]諸多相關(guān)的其它因素。分析采用BSAS程序進(jìn)行，并利用MIDAS程序?qū)Y(jié)果進(jìn)行校核。的實(shí)際施加程度。對日照溫差則在觀測和施工中采取一些措施予以消除，以減小其影響。為了達(dá)到施工控制的目的，必需對橋梁施工過程中每個階段的受力狀態(tài)和變形情況。狀態(tài)的確定、完成橋梁結(jié)構(gòu)的施工控制奠定基礎(chǔ)。的偏差對計算進(jìn)行調(diào)整，分析誤差原因，以較為準(zhǔn)確的估計下一階段的梁體撓度。

　　

【正文】 40 12墩 3塊右 41 12墩 4塊右 42 12墩 5塊右 43 12墩 6塊右 44 12墩 7塊右 45 邊跨合攏段 46 邊跨現(xiàn)澆段 47 邊跨現(xiàn)澆段 48 0 0 0 13墩支座 49 邊跨現(xiàn)澆段 注： 總預(yù)拋高 f=－ f1－ f2，合計欄中正 號 表示向上設(shè)置預(yù)拋高 ； 2 表中沒有節(jié)點(diǎn) 25，這是由于該節(jié)點(diǎn)屬于中跨合攏段的中點(diǎn)； 表中預(yù)拋高未考慮掛籃彈性變形 ； 表中預(yù)拋高未考慮 橋墩沉降 變形。 梁體內(nèi)力計算結(jié)果 成橋階段梁體上下緣 正 應(yīng)力列于圖 24。 應(yīng)力以受壓為正，受拉為負(fù)。 （ a） 上緣 正 應(yīng)力 （ b） 下緣 正 應(yīng)力 圖 24 梁體 上下緣 正 應(yīng)力 由圖 24 可以看出，成橋階段梁體上下緣應(yīng)力均為壓應(yīng)力，滿足運(yùn)營階段的應(yīng)力要求 。 成橋階段 石黃跨線 橋 連續(xù)梁橋梁部結(jié)構(gòu) 內(nèi)力圖如圖 25～圖 27所示。 圖 25 石黃跨線 橋連續(xù)梁橋 成橋階段彎矩圖 圖 26 石黃跨線 橋連續(xù)梁橋 成橋階段軸力圖 （軸力以受壓為正，受拉為負(fù)） 圖 27 石黃跨線 橋 連續(xù)梁橋 成橋階段剪力圖 第五章 施工監(jiān)控結(jié)論 對 石黃跨線 橋（ 40+65+40） m 連續(xù)梁橋進(jìn)行了施工監(jiān)控，對施工過程中主梁的線形和應(yīng)力進(jìn)行了重點(diǎn)控制，主要結(jié)論如下。 線形控制結(jié)論 施工監(jiān)控過程中，應(yīng)用了自適應(yīng)控制理論及灰色預(yù)測理論進(jìn)行標(biāo)高控制， 在施工過程中，根據(jù)實(shí)測結(jié)果與計算結(jié)果的對比，調(diào)整了計算模型的混凝土自重、預(yù)應(yīng)力張拉效應(yīng)、結(jié)構(gòu)收縮徐變效應(yīng)，使得各階段結(jié)構(gòu)的實(shí)測位移和計算位移基本接近。主要監(jiān)控結(jié)論如下。 （ 1） 成橋階段所有節(jié)點(diǎn)標(biāo)高與設(shè)計 線形 的誤差均在 厘米 以內(nèi)，滿足控制目標(biāo)要求；成橋線形 平順，能保證后期鋪設(shè) 橋面系 的要 求，滿足設(shè)計及施工規(guī)范要求。說明本橋懸臂階段的立模標(biāo)高合理， 準(zhǔn)確地預(yù)測了本橋各施工階段梁體發(fā)生的位移。 （ 2） 各施工階段梁體實(shí)際發(fā)生的位移與理論位移接近，說明施工監(jiān)控 所采用的計算模型及計算參數(shù)能反映該橋的實(shí)際狀況。 對于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋， 在施工監(jiān)控初期，應(yīng) 針對連續(xù)梁橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、施工組織方案，提出有針對性的線 形 控制方案，選擇適當(dāng)?shù)氖┕た刂品椒ǎ⑹┕た刂企w系 。 對于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)橋梁，可 采用自適應(yīng)可控制方法進(jìn)行施工控制，并采用灰色理論等方法對梁體撓度 和預(yù)拱度 進(jìn)行輔助預(yù)測。 應(yīng)力控制結(jié)論 在本橋的應(yīng)力監(jiān)控中主要進(jìn)行了以下工作： （ 1） 介紹了應(yīng)力監(jiān)測斷面的選擇，應(yīng)力計布置等，可為同類型工程參考；分析了應(yīng)力監(jiān)測過程中應(yīng)力測試結(jié)果的影響因素，并討論了減小這些因 素影響的措施，并應(yīng)用在應(yīng)力監(jiān)測中； （ 2）實(shí)測結(jié)果表明，混凝土的收縮、徐變對測試結(jié)果有較大影響，討論了從應(yīng)力測試數(shù)據(jù)中扣除收縮、徐變影響的方法，并對實(shí)測數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析，并根據(jù)理論分析編制了應(yīng)力監(jiān)控中實(shí)測應(yīng)力的處理程序； （ 3） 各測試斷面混凝土實(shí)際應(yīng)力（實(shí)測數(shù)據(jù)扣除混凝土收縮徐變等的影響后）與理論數(shù)據(jù)的對比結(jié)果表明，各斷面應(yīng)力測點(diǎn)的應(yīng)力增長趨勢與理論趨勢相同，成橋階段梁體各測試斷面實(shí)際應(yīng)力與理論應(yīng)力基本一致； （ 4） 混凝土的收縮、徐變對測試結(jié)果有較大的影響，在實(shí)測數(shù)據(jù)的分析中需扣除此部分影響，分析結(jié)果表明 ，由混凝土的收縮、徐變引起的結(jié)構(gòu)非受力部分應(yīng)變可占到全部應(yīng)變的 30%～ 40%； （ 5） 在扣除混凝土的收縮、徐變引起的非受力應(yīng)變過程中，采用了一些理論公式，如混凝土收縮、徐變模式，實(shí)際應(yīng)力與理論計算應(yīng)力也存在一些誤差；由處理后數(shù)據(jù)可以發(fā)現(xiàn)在設(shè)定初值后的幾周內(nèi)，截面實(shí)測壓應(yīng)力大于理論應(yīng)力，分析原因，可能是由于混凝土在前幾周發(fā)生的收縮徐變量較理論收縮徐變模式大，而大部分測試斷面成橋狀態(tài)的壓應(yīng)力小于理論應(yīng)力，可能是由于實(shí)際混凝土收縮徐變的終極值較理論值小，若按照理論收縮徐變量扣除，會造成結(jié)果偏小； （ 6） 實(shí)測應(yīng) 力結(jié)果表明，橋梁各截面實(shí)測應(yīng)力與理論應(yīng)力接近，各截面均有一定 的壓應(yīng)力儲備，可滿足運(yùn)營狀態(tài)的要求，滿足設(shè)計要求，在安全范圍以內(nèi)。 施工監(jiān)控技術(shù)總結(jié) 施工監(jiān)控影響因素分析 施工監(jiān)控對梁體的恒載、結(jié)構(gòu)自重、預(yù)應(yīng)力等的影響一般考慮得較多，而對臨時荷載的考慮較少，或者重視度不夠，臨時荷載對結(jié)構(gòu)的線形有一定的影響，尤其對于不對稱結(jié)構(gòu)，梁體剛度較相同跨度連續(xù)梁橋剛度小許多，合龍中跨拆除臨時支撐后，梁體為大懸臂結(jié)構(gòu)，由于梁體剛度較小，臨時荷載對梁體的線形有較大的影響，需要對臨時荷載進(jìn)行統(tǒng)計分析。 監(jiān)控實(shí) 測結(jié)果發(fā)現(xiàn)，澆筑混凝土引起的梁體撓度一般與理論計算結(jié)果相差不大，一般理論比實(shí)測值稍大，但張拉預(yù)應(yīng)力引起的梁體撓度與理論計算結(jié)果相比離散性較大，一般較理論計算結(jié)果小，在施工監(jiān)控中應(yīng)加以重視。 施工工藝 施工水平是保證橋梁控制（線形、應(yīng)力）的關(guān)鍵，在施工中必須對線形控制予以重視： ① 掛籃的后錨點(diǎn)的錨固情況需要給與特別的重視，以防施工中掛籃發(fā)生過大的變形； ② 在掛籃定位后，非技術(shù)人員不得擅自進(jìn)行可以改動掛籃高程的操作； ③ 為消除溫度的影響，掛籃定位需要在早上進(jìn)行，如移動掛籃后的時間不是早晨，可以 在移動掛籃后根據(jù)立模高程初步定位，在綁扎鋼筋期間的早晨進(jìn)行精確定位； ④ 在混凝土澆筑前需要對掛籃立模高程進(jìn)行檢查； ⑤ 澆筑混凝土過程中，嚴(yán)格控制澆筑的混凝土方量，防止超方現(xiàn)象出現(xiàn)，并記錄每一懸臂梁段的混凝土方量，并進(jìn)行分析； ⑥ 預(yù)應(yīng)力張拉需要嚴(yán)格控制張拉應(yīng)力和鋼絞線的伸長量，遇到不滿足規(guī)范要求的情況需要進(jìn)行分析。 掛籃、支架預(yù)壓試驗(yàn) 在懸臂、現(xiàn)澆施工開始前需要進(jìn)行掛籃、支架預(yù)壓試驗(yàn)。 ① 掛籃、支架預(yù)壓試驗(yàn)是為了消除結(jié)構(gòu)非線性變形； ② 掌握掛籃、支架荷載 變形之間的關(guān)系，以便于準(zhǔn)確預(yù)測懸 臂、現(xiàn)澆施工中的掛籃變形；對掛藍(lán)、支架引起的結(jié)構(gòu)變形進(jìn)行預(yù)測。 ③ 掛籃、支架預(yù)壓試驗(yàn)中預(yù)壓荷載的大小及荷載分布情況需要符合施工梁段掛籃、支架的受力情況。 施工監(jiān)控計算分析 在施工之前需要進(jìn)行監(jiān)控計算分析，以對橋梁在每一施工階段的應(yīng)力狀態(tài)和線形有預(yù)先的了解： ① 計算方法：一般梁式結(jié)構(gòu)采用正裝分析法進(jìn)行計算，能較好的模擬橋梁結(jié)構(gòu)的實(shí)際施工歷程，能得到橋梁結(jié)構(gòu)各個施工階段的撓度和受力狀態(tài)，較為復(fù)雜的結(jié)構(gòu)采用正裝和倒退分析兩種方法，倒退分析法可以得到各個施工階段梁體的理論狀態(tài)； ② 計算模型：應(yīng)根據(jù) 符合實(shí)際情況的結(jié)構(gòu)體系、荷載狀況及外部約束情況選擇正確的計算圖式進(jìn)行分析計算； ③ 監(jiān)控計算分析需要綜合考慮各種因素的影響，如預(yù)應(yīng)力的施加情況、混凝土收縮徐變的影響。 ④ 監(jiān)控計算分析需要采用兩個以上的程序進(jìn)行計算，并對兩種程序的結(jié)果與設(shè)計結(jié)果進(jìn)行對比分析，如存在偏差需要找出原因并調(diào)整計算模型。 施工控制結(jié)構(gòu)分析軟件可采用目前較為成熟的 MIDAS 軟件、橋梁博士及 BSAS 等程序來分析。 測量 ① 測量儀器：客運(yùn)專線（無砟軌道）對梁體的平順度要求較高，測量需要用精密水準(zhǔn)儀進(jìn)行測量； ② 測點(diǎn)布置：在 梁頂面每一塊的端部需要布置兩個高程測點(diǎn)，并予以標(biāo)記，施工中需要對測點(diǎn)進(jìn)行重點(diǎn)保護(hù)，該測點(diǎn)的高程變化可以反映出各施工工序的撓度變化； ③ 掛籃定位高程與預(yù)報高程之差應(yīng)控制在 以內(nèi)； ④ 混凝土澆筑前的掛籃高程復(fù)測結(jié)果與預(yù)報值之差應(yīng)控制在 以內(nèi)； ⑤ 本階段預(yù)應(yīng)力鋼束張拉完后，如該梁段梁底高程與高程之差超過177。 ，需分析誤差原因，確定下一步的調(diào)整措施； ⑥ 每階段的測量工作至少進(jìn)行 4次，包括掛籃定位時的測量、澆筑混凝土前的復(fù)測、混凝土澆筑后的測量、預(yù)應(yīng)力張拉后的測量。 立模高程 控制 ① 施工控制方法：對于梁式橋可以采用自適應(yīng)控制方法進(jìn)行施工控制，采用最小二乘理論調(diào)整結(jié)構(gòu)參數(shù)，在施工中可以采用灰色理論等預(yù)測方法對梁體的變形進(jìn)行輔助預(yù)測； ② 為保證梁面的高程符合要求，對于無砟軌道客運(yùn)專線橋梁在提供立模高程應(yīng)給出混凝土澆筑即將完成時的梁面高程，這樣可減少由本階段掛籃變形及梁體變形預(yù)測誤差引起的梁面高程誤差，減小以后梁面的修整工作量； ③ 由于一般無砟軌道客運(yùn)專線工程工期較緊，在梁體合龍前，已開始了梁面的修整工作，需要根據(jù)倒退分析各個階段的理想狀態(tài)給出梁面的修整高程； ④ 施工監(jiān)控需要 對每階段的測量結(jié)果進(jìn)行分析，并對下階段的梁體立模高程進(jìn)行預(yù)測。