【正文】 不同參數(shù)下熱效率 不同汽溫 降低熱效率 不同汽壓 降低熱效率 不同流量 降低熱效率 不同背壓 降低熱效率 ℃ % Mpa % t/h % Kpa % % 1 345 % % 88 0 % % 2 340 % % 84 % % % 3 335 % % 80 % % % 4 330 % % 76 % % % 哈爾濱工業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院?？飘厴I(yè)論文（設(shè)計(jì)） 23 5 325 % % 72 % % % 6 320 % % 68 % % % 7 315 % % 64 % % % 8 310 % % 60 % % % 9 305 % % 56 % % % 10 300 % % 52 % % % 11 295 % % 48 % % % 12 290 % % 44 % % % 13 285 % % 40 % % % 14 280 % % 36 % % % 汽輪機(jī)熱效率主要受汽輪機(jī)背壓、汽輪機(jī)進(jìn)汽流量、溫度、壓力影響，具體影響效率情況如上表 序號(hào) 影響汽輪機(jī)功率和汽耗因素 不同汽溫 降低功率 不同汽壓 降低功率 不同流量 降低功率 不同背壓 降低功率 按汽輪機(jī)背壓平均KPa計(jì)算不同參數(shù)下功率 按汽輪機(jī)背壓平均Pa 計(jì)算不同參數(shù)下汽耗 單位 ℃ % Mpa % t/h % KPa % MW Kg/KWh 1 345 % % 88 0 % 22 2 340 % % 84 % % 3 335 % % 80 % % 19 4 330 % % 76 % % 18 5 325 % % 72 % % 17 6 320 % % 68 % % 16 哈爾濱工業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院?？飘厴I(yè)論文（設(shè)計(jì)） 24 7 315 % % 64 % % 15 8 310 % % 60 % % 9 305 % % 56 % % 10 300 % % 52 % % 11 295 % % 48 % % 12 290 % % 44 % % 13 285 % % 40 % % 14 280 % % 36 % % 汽輪機(jī)熱平衡計(jì)算分析： 汽輪機(jī)功率和熱效率主要受進(jìn)汽量（由于采取節(jié)流調(diào)節(jié)，一定的進(jìn)汽流量對(duì)應(yīng)一定的進(jìn)汽壓力，所以進(jìn)汽壓力降低的熱效率應(yīng)合并進(jìn)進(jìn)汽流量影響熱效率），進(jìn)汽溫度，排汽壓力三方面影響。 進(jìn)汽量及進(jìn)汽壓力影響 2021 年汽輪機(jī)平均主汽流量只有 56t/h，低于額定值 22t/h，進(jìn)汽量越低汽輪機(jī)缸效率越低，經(jīng)查表因主汽 流量低降低熱效率 %，在汽溫和真空保證額定值時(shí)降低功率 %； 進(jìn)汽溫度影響 汽輪機(jī)進(jìn)汽溫度低于額定值，鍋爐入口平均煙溫 322℃，低于額定入爐煙溫 53℃，使主汽溫度只有 303℃，經(jīng)查表因汽溫低降低熱效率 %，同樣進(jìn)汽量降低功率 %； 進(jìn)汽量及進(jìn)汽壓力影響 由于汽輪機(jī)是全周進(jìn)汽，節(jié)流調(diào)節(jié)，汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)前進(jìn)汽壓力只和主汽流量有關(guān)， 2021 年汽輪機(jī)雙爐運(yùn)行時(shí)平均主汽流量只有 56t/h，使平均進(jìn)汽壓力只有 ，比額定值降低 ，經(jīng)查表因汽壓低降低熱效 率 %，降低功率 %； 汽輪機(jī)背壓影響 汽輪機(jī)背壓低于額定值，由于機(jī)力冷卻塔效果影響夏季凝結(jié)器進(jìn)水溫度達(dá)到 35℃和循環(huán)水質(zhì)較差影響，凝結(jié)器全年平均背壓 ,經(jīng)查表因汽壓低降低熱效率 %；降低功率 %， 由于以上原因，汽輪機(jī)熱效率設(shè)計(jì)值 %，但實(shí)際運(yùn)行值只有η =%*(100%%%%%)=%。實(shí)際運(yùn)行功率只有N=22MW*（ 100%%%%%） =，雙爐運(yùn)行時(shí)平均功率只有 ， 汽 輪 機(jī) 汽 耗 = （主汽 56t+ 補(bǔ)汽 20t ） 哈爾濱工業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院?？飘厴I(yè)論文（設(shè)計(jì)） 25 /=。 降低汽耗和提高熱效率的措施 汽輪機(jī)進(jìn)汽壓力和主汽流量及進(jìn)汽溫度，主要有以下措施： ①燒結(jié)機(jī)慢機(jī)速提高料層，可以提高燒結(jié)機(jī)蓄熱量，提高燒結(jié)機(jī)下料料溫；燒結(jié)機(jī)關(guān)小后三個(gè)主抽風(fēng)箱風(fēng)門來(lái)減少主抽風(fēng)機(jī)抽走的高溫?zé)煔猓? ②合理配料，降低燒結(jié)機(jī)事故率； ③降低燒結(jié)機(jī)主抽煙道溫度（詳見(jiàn) ）； ④提高燒結(jié)礦產(chǎn)量（詳見(jiàn) 中表一）； ⑤穿過(guò)帶冷機(jī)熱礦層的高溫廢氣才是 鍋爐的有效熱源。第一要增加穿過(guò)帶冷機(jī)熱礦層的高溫廢氣量必須提高環(huán)冷機(jī)進(jìn)風(fēng)風(fēng)壓。措施是加強(qiáng)環(huán)冷機(jī)臺(tái)車下部與風(fēng)箱密封和環(huán)冷機(jī)風(fēng)箱 2 段和 3 段之間隔斷（現(xiàn)在環(huán)冷機(jī)風(fēng)箱 2 段和 3 段之間雖然風(fēng)箱聯(lián)絡(luò)門關(guān)閉，但是風(fēng)箱上部還有 30cm 的間隙，造成環(huán)冷機(jī) 2段風(fēng)箱向 3段風(fēng)箱之間漏風(fēng)，使 1段 2段提不起風(fēng)壓），將環(huán)冷機(jī)臺(tái)車下部風(fēng)箱漏風(fēng)率從現(xiàn)在的 60%降低為 35%，提高風(fēng)壓并且可以不用開(kāi) 1鼓風(fēng)機(jī)，將 1 段入口煙溫從現(xiàn)在的 70℃提高到 130℃，可以提高入爐煙溫 20℃；第二要減少冷空氣漏入環(huán)冷機(jī)上部煙罩風(fēng)量提高入爐煙溫。措施是在燒結(jié)機(jī)大修 時(shí)做好密封，由現(xiàn)在鋼板之間點(diǎn)焊改為滿焊，另外用軟密封做好環(huán)冷機(jī)臺(tái)車與煙罩之間的密封，減少冷空氣漏入煙罩來(lái)提高鍋爐入口煙溫； ⑥鍋爐根據(jù)煙溫及時(shí)調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，保證環(huán)冷機(jī)上部微負(fù)壓，減少冷空氣漏入環(huán)冷機(jī)煙罩內(nèi)降低余熱鍋爐入爐煙溫來(lái)保證主汽溫度； ⑦還可以通過(guò)技改來(lái)達(dá)到，如燒結(jié)機(jī)后 5 個(gè)主抽風(fēng)箱前加換熱器，利用燒結(jié)機(jī)后 5個(gè)主抽風(fēng)箱平均溫度高于 350℃的煙溫加熱鍋爐主補(bǔ)汽汽溫至額定值或增加主汽量 10t/h；廢氣疊加， 將 2段入口煙溫從現(xiàn)在的 20℃提高到 150℃，可以提高入爐煙溫 20℃以上，提高主汽溫度 18℃，增加煙氣 量 10%，可以增加蒸發(fā)量 6t/h；（如果加換熱器需對(duì)燒結(jié)機(jī)主抽煙道用保溫棉和鐵皮重新保溫，即減少燒結(jié)機(jī)主抽抽走熱量又可以保持現(xiàn)在的主抽煙道溫度防止硫酸腐蝕）。 ⑧環(huán)冷機(jī)滿料層增加穿過(guò)料層空氣與燒結(jié)料接觸面積可以提高煙氣溫度； ⑨ 燒結(jié)機(jī)下料口至環(huán)冷機(jī)處保溫（燒結(jié)機(jī)下料口至環(huán)冷機(jī)大約降低燒結(jié)料溫度 200℃，通過(guò)保溫減少熱損失，提高進(jìn)入環(huán)冷機(jī)料溫）； ⑩增加燃料配比，增加熱量。 哈爾濱工業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院?？飘厴I(yè)論文（設(shè)計(jì)） 26 提高汽輪機(jī)進(jìn)汽壓力和主汽流量。由于汽輪機(jī)節(jié)流調(diào)節(jié)，增加進(jìn)汽量同 時(shí)也提高汽壓，鍋爐入爐煙氣溫度和煙氣量共同決定蒸汽產(chǎn)量。提高汽溫的 10 條同樣也同樣提高進(jìn)汽壓力和主汽流量；提高汽輪機(jī)進(jìn)汽壓力和主汽流量也同樣提高負(fù)荷，因此提高汽溫的 10 條同樣也同樣提高負(fù)荷，使負(fù)荷接近額定值 保持最有利真空，根據(jù)負(fù)荷啟停冷卻塔風(fēng)機(jī)和循環(huán)泵；加粗射水箱溢流管，射水箱補(bǔ)水以降低射水箱溫度，使射水箱水溫夏季也能達(dá)到26℃以下，降低端差，提高真空；凝汽器停機(jī)前端差大時(shí)停機(jī)后應(yīng)檢查凝結(jié)器銅管清潔，管板無(wú)堵塞應(yīng)注水查漏，保證良好的真空嚴(yán)密性；保證好凝結(jié)器水位，不因水位過(guò)高過(guò)低降低真空；凝汽 器停機(jī)前端差大時(shí)停機(jī)后應(yīng)檢查凝結(jié)器，如檢查凝結(jié)器銅管臟污，管板堵塞應(yīng)及時(shí)清洗，保證循環(huán)水質(zhì)，減少凝結(jié)器結(jié)垢，保證換熱面清潔。 2*360 燒結(jié)余熱發(fā)電耗電分析 耗電率高原因 燒結(jié)余熱發(fā)電自從運(yùn)行以來(lái)，廠用電率平均 %，遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于都市環(huán)保在技術(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于都市環(huán)保在《日照鋼鐵有限公司 2x360m2 燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱蒸汽發(fā)電工程總承包合同技術(shù)附件》 條裝機(jī)方案主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)中的設(shè)計(jì)廠用電率 19%,廠用電率高于設(shè)計(jì)值 =%/19%1=%，廠用電率高主要有以下 幾方面原因 設(shè)計(jì)值不準(zhǔn)廠用電率不符合實(shí)際 ： 按廠用電率 19%計(jì)算功率 ，每小時(shí)廠用電 3477KWh；實(shí)際運(yùn)行廠用電按表二設(shè)備耗電量 4207 KWh，按計(jì)算功率 計(jì)算 23%，即實(shí)際運(yùn)行即使平均負(fù)荷達(dá)到設(shè)計(jì)值廠用電率 23%。因設(shè)計(jì)不符合實(shí)際提高廠用電率 4%，即因設(shè)計(jì)不符合實(shí)際廠用電率高于設(shè)計(jì)值 =（ 23%19%）/19%=% 《日照鋼鐵有限公司 2x360m2 燒結(jié)環(huán)冷機(jī)余熱蒸汽發(fā)電工程總承包合同技術(shù)附件》的全年供電量 億 kWh/a 不準(zhǔn)：按都市環(huán)保裝機(jī)方案主要經(jīng)濟(jì)指 標(biāo)表中按汽輪機(jī)計(jì)算功率 ，全年運(yùn)行 78000 小時(shí)，按 19%廠用電率供電量應(yīng)為 億 kWh/a，按我的廠用電率 23%計(jì)算全年供電量應(yīng)為 億 kWh/a 哈爾濱工業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院?？飘厴I(yè)論文（設(shè)計(jì)） 27 表一裝機(jī)方案主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 序號(hào) 名 稱 單 位 數(shù)值 1 汽輪機(jī)計(jì)算功率 MW 2 鍋爐主蒸汽流量 t/h =79 3 鍋爐補(bǔ)汽流量 t/h = 4 發(fā)電年利用小時(shí)數(shù) h 7800 5 全廠年發(fā)電量 kWh/a 179。 108 6 全廠年供電量 kWh/a 179。 108 7 綜合廠用電率 % 19 8 折合標(biāo)煤 t/h 9 全年節(jié)約標(biāo)煤 t/a 179。 104 表二主要設(shè)備廠用電量 設(shè)備 單位 設(shè)備運(yùn)行功率179。臺(tái)數(shù) 每小時(shí)廠用電量 給水泵 KWh 60*2 120 循環(huán)風(fēng)機(jī) KWh 1521*2 3042 凝結(jié)泵 KWh 50*2 100 循環(huán)泵 KWh 250*2 500 冷卻塔 KWh 100*3 300 射水泵 KWh 43 43 工業(yè)泵 KWh 10 10 其它用電 KWh 92 92 總計(jì) KWh 4207 入爐煙溫低循環(huán)風(fēng)機(jī)耗電率高 實(shí)際運(yùn)行由于環(huán)冷機(jī)料溫過(guò)低，黑料多紅料少，平均 625℃，遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)值 750℃，在加上環(huán)冷機(jī)密封不好漏風(fēng)嚴(yán)重，所以實(shí)際鍋爐入爐煙溫平均 316℃ ，遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)值 375℃，爐入口煙溫下降 59℃，鍋爐排煙溫度 137℃，煙氣在鍋爐放出同樣熱量需耗循環(huán)風(fēng)機(jī)電量增加值=(375137)/(296137)1=33%，循環(huán)風(fēng)機(jī)用電量占總廠用電量 78%，即因爐入口煙溫下降 59℃比設(shè)計(jì)值增加廠用電 =33%*78%*%=31% 哈爾濱工業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院專科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)） 28 汽輪機(jī)汽耗高 實(shí)際運(yùn)行中由于汽輪機(jī) 進(jìn)汽溫度低和負(fù)荷低等原因（詳見(jiàn)《燒結(jié)余熱發(fā)電汽耗高原因分析及降低汽耗措施》），汽輪機(jī)實(shí)際汽耗 機(jī)汽耗比額定值增加 %，同樣發(fā)電量汽輪機(jī)進(jìn)排汽量增加 %，所以汽耗比額定值增加 %增加廠用電 =%*%=21% 降低耗電率措施 為降低電耗，可采取以下措施： 循環(huán)風(fēng)機(jī)變頻改造，按現(xiàn)在平均 820r/min 轉(zhuǎn)速比用液藕應(yīng)減少循環(huán)風(fēng)機(jī)廠用電 10%，現(xiàn)在循環(huán)風(fēng)機(jī)廠用電占全部廠用電的 78%，即降低總廠用電 %，即變頻改造后廠用電率能從現(xiàn)在 的 %降低到=31%78%*10%*31%=% 給水系統(tǒng)并聯(lián)，停運(yùn)一臺(tái)給水泵，能節(jié)約廠用電=50KW/4207KW=%，能降低廠用電率 %，即把廠用電率降低到=%%=% 燒結(jié)配合好做到 2021 年 3 月份至 7 月份一樣：燒結(jié)機(jī)和環(huán)冷機(jī)滿料層運(yùn)行，燒結(jié)機(jī)不加生白云石粉，做好環(huán)冷機(jī)密封（最好改進(jìn)密封，去別的燒結(jié)余熱發(fā)電參觀學(xué)習(xí)，借鑒別人的），燒結(jié)機(jī)不限產(chǎn)保證燒結(jié)礦產(chǎn)量不低于 1050t/h，保證燒結(jié)主抽煙道溫度不高于 140℃，保 持燒結(jié)終點(diǎn)在倒數(shù)第二個(gè)風(fēng)箱；做到以上幾點(diǎn)能提高發(fā)電機(jī)功率到 16MW，發(fā)電量提高 =116/=20% ， 能 降 低 廠 用 電 20% ， 降 低 廠 用 電 率 到=%/120%=% 能量測(cè)試分析 通過(guò)對(duì) 360 燒結(jié)余熱發(fā)電能量測(cè)試，得到了燒結(jié)機(jī)、環(huán)冷機(jī)、鍋爐、汽輪機(jī)的熱量收入與支出項(xiàng)目的以上數(shù)據(jù)。 能量測(cè)試結(jié)果表明該燒結(jié)余熱發(fā)電現(xiàn)在燒結(jié)余熱發(fā)電熱效率η =燒結(jié)機(jī)熱效率η 1*環(huán)冷機(jī)熱效率η 2*鍋爐熱效率η 3*汽輪機(jī)熱效率η4=%*%*%*%=%，按設(shè)計(jì)值能達(dá)到η =燒結(jié)機(jī)熱效率η 1*環(huán) 冷 機(jī) 熱 效 率 η 2* 鍋 爐 熱 效 率 η 3*汽 輪 機(jī) 熱 效 率 η4=31%*%*97%*%=%。如果要汽輪機(jī)提高功率和熱效率，必 哈爾濱工業(yè)大學(xué)成人教育學(xué)院專科畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)） 29 須提高汽溫和進(jìn)汽量，降低排汽壓力；影響鍋爐汽溫和蒸發(fā)量的主要因素是入爐煙氣溫度、煙氣量和排煙溫度。入爐煙氣溫度決定了蒸汽可能達(dá)到的最高溫度；入爐煙氣溫度、煙氣量和排煙溫度及鍋爐散熱損失共同決定蒸汽產(chǎn)量。提高入爐煙溫和煙氣量必須提高進(jìn)入環(huán)冷機(jī)燒結(jié)礦溫度、燒結(jié)礦產(chǎn)量及做好環(huán)冷機(jī)密封；提高進(jìn)入環(huán)冷機(jī)燒結(jié)礦溫度必