蘇古特大橋6511065連續(xù)剛構(gòu)橋畢業(yè)設(shè)計(jì)-資料下載頁(yè)
2025-08-20 12:32本頁(yè)面
【導(dǎo)讀】蘇古特大橋，設(shè)計(jì)為預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)橋，主梁采用單箱單室箱型截面，施工方法采用梁端平行對(duì)稱懸臂澆筑施工方法，設(shè)計(jì)荷載為公路Ⅰ級(jí)。．正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力的檢算；[1]鄒毅松，王銀輝.《連續(xù)梁橋》.北京:人民交通出版社，2009年4月.[3]范立礎(chǔ).《橋梁工程》.北京:人民交通出版社，2001年11月.[4]邱順冬.《橋梁工程軟件MidasCivil常見(jiàn)問(wèn)題解答》.北京人民交通出版社，2009年8月.
【正文】 為kNm。 承載能力極限狀態(tài)下的最大彎矩，剪力截面承載不利承載有利截面承載不利承載有利彎矩剪力彎矩剪力彎矩剪力彎矩剪力1202213224235246257268279281029113012311332143315341635173618371938 使用階段承載能力極限狀態(tài)下的彎矩，剪力最大截面短期組合長(zhǎng)期組合截面短期組合長(zhǎng)期組合彎矩剪力彎矩剪力彎矩剪力彎矩剪力1202213224235246257268279281029113012311332143315341635173618371938 承載能力極限狀態(tài)下彎矩，剪力最小截面承載不利承載有利截面承載不利承載有利彎矩剪力彎矩剪力彎矩剪力彎矩剪力1202213224235246257268279281029113012311332143315341635173618371938 正常使用狀態(tài)彎矩，剪力最小截面短期組合長(zhǎng)期組合截面短期組合長(zhǎng)期組合彎矩剪力彎矩剪力彎矩剪力彎矩剪力1202213224235246257268279281029113012311332143315341635173618371938 荷載組合內(nèi)力包絡(luò)圖1. 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力包絡(luò)圖 承載能力不利彎矩包絡(luò)圖，單位kNm 承載能力不利剪力包絡(luò)圖，單位kN 承載有利彎矩圖包絡(luò)圖，單位kNm 承載有利剪力包絡(luò)圖，單位kN2. 使用狀態(tài)極限內(nèi)力包絡(luò)圖 短期組合彎矩包絡(luò)圖，單位kNm 短期組合剪力包絡(luò)圖，單位kN 長(zhǎng)期組合彎矩包絡(luò)圖，單位kNm 長(zhǎng)期組合剪力包絡(luò)圖，單位kN 4 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D622004)，預(yù)應(yīng)力混凝連續(xù)梁必須滿足使用荷載下的正截面抗裂要求、正截面壓應(yīng)力要求、承載能力極限狀態(tài)下的正截強(qiáng)度要求，在設(shè)計(jì)中預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量從這三個(gè)方面來(lái)綜介評(píng)定。 鋼束估算1. 按正常使用極限狀態(tài)的正截面抗裂驗(yàn)算要求估束根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵沒(méi)計(jì)規(guī)范》(JTG D622004)，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)對(duì)正截面的混凝土拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算以滿足正截面抗裂要求。 ≤0 （）式中：σst—作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件的抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向應(yīng)力，式中不含正負(fù)號(hào)； σpc—扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力。且當(dāng)主梁截面既要承受Mmax又要承受Mmix時(shí)，一般需要在梁的上緣和下緣都配置預(yù)應(yīng)力筋束，其數(shù)量要滿足上緣、下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力和不超過(guò)容許壓應(yīng)力的控制條件來(lái)確定。當(dāng)截面承受正彎矩Mmax時(shí)： σ上=Mmaxw上+N上A+N上e上W上+N下AN下e下W下≤Ra （） σ下=Mmixw上+N上AN上e上W上+N下A+N下e下W下≥0 （）當(dāng)截面承受負(fù)彎矩Mmix時(shí)： σ上=Mmaxw上+N上A+N上e上W上+N下AN下e下W下≥0 （） σ下=Mmixw上+N上AN上e上W上+N下A+N下e下W下≤Ra （）在大量的設(shè)計(jì)與計(jì)算分析中，主梁就強(qiáng)度而言，在使用階段主要是進(jìn)行抗裂性驗(yàn)算，壓應(yīng)力一般不會(huì)控制設(shè)計(jì)，因而根據(jù)（）和（）可求粗預(yù)應(yīng)力束筋最小根數(shù)n上、n下： n上≥MminK上+e下Mmax(K上e下)K上+K下e上+e下RyAy （） n下≥MmaxK上+e上Mmax(K上e下)K上+K下e上+e下RyAy （）實(shí)事上，在配置各截面的束筋時(shí)，受客觀條件影響不可能完全按計(jì)算值配置；有事配置較多吧，但也不能超過(guò)一定的值。由式（）和（）可求出容許最大配束數(shù)： n下≤MminK下+e上+MmaxK上e下+e上(W上+W下)RaK上+K下e上+e下RyAy （） n下≤MmanK下+e上MmixK上e下+e下(W上+W下)RaK上+K下e上+e下RyAy （） K上=W下A K下=W上A N上=AyRayn上 N下=AyRayn下式中：Mmax、Mmix—作用（或荷載）短期效應(yīng)組合，彎矩的最大值和最小值； N上、N下—截面形心軸上側(cè)和下側(cè)配置的預(yù)應(yīng)力筋的永存預(yù)應(yīng)力； e上、e下—截面形心軸上側(cè)和下側(cè)配置的預(yù)應(yīng)力束與形心軸之間的距離；W上、W下—截面上下緣的抗彎模量，W上=I/y上， W下=I/y下；在某些特定條件下，需要調(diào)整束數(shù)。當(dāng)截面承受負(fù)彎矩時(shí)，如果截面下部多陪n根束，則下部也要增配相同束，才能滿足σ上的條件。同理，在承受正彎矩時(shí)，如果上部多配多少，下部也要增配多少。理論上上述公式未加入預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力，故理論上上述公式不能用于超靜定連續(xù)體系梁橋。實(shí)踐證實(shí)，對(duì)同時(shí)配有正負(fù)彎矩束的連續(xù)梁橋，預(yù)應(yīng)力的次內(nèi)力占有的比例比較小，因此可用于上述公式作為超靜定連續(xù)梁橋的估筋之用。 截面幾何特性截面w上(m3)w下(m3)k上（m）k下（m）e上（m）e下（m）1234567891011121314151617181920212223242526272829303132333435363738 短期作用效應(yīng)下估筋截面Mmax(kNm)Mmin(kNm)n上n上根數(shù)n下n下根數(shù)176190276190376190476190576190676190719019081901909266190103041521130411412342761341838145320155320166280176280187980197980207980217980227980237980247980257980266280276280285320295320304180313427632304152333042283426626635190342361903803715238038152380 長(zhǎng)期作用極限狀態(tài)估筋截面Mmax(kNm)Mmin(kNm)n上n上根數(shù)n下n下根數(shù)17619027619037619047619057619067619071521908152190926619010304152113041141234276134183
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