【導讀】[摘要]近年來，旅游成為了人們節(jié)假日的首選。隨著我國旅游業(yè)得到迅猛發(fā)展，現代。旅游者選擇內湖和內河風景旅游區(qū)為目的地和乘坐旅游船出游已成為一種時尚。原有的120客位旅游船載客量已不能滿足日益增長的游客量的需求，為了提高載客量，有必要設計一艘新船。本文主要內容包括200客位旅游船的主尺度論證、總布置設計、型線設計、靜水力計算和中橫剖面結構設計。本設計根據任務書的要求，選定一個母型。設計過程中應用Excel軟件進行靜水力計算，應用AutoCAD軟件繪制了該。船的總布置圖、型線圖、靜水力曲線圖和典型橫剖面結構圖。適應水上旅游需求的游船業(yè)正成為水上運輸領域的新亮點。地處泰寧縣境內的大金湖,位于福建省西北武夷山脈南麓。中水域面積約36km2,平均水深約10m，有百里金湖之稱。2021年2月11日聯合國教科。文組織表決通過泰寧為世界地質公園。為泰寧的旅游事業(yè)創(chuàng)造了有利的契機。位，于2021年投入金湖旅游區(qū)使用。2）設計航速：；

　　

【正文】 緣交點間的垂直距離；主肋骨若設置舷側縱桁時，主肋骨仍按本規(guī)定確定。對設有舷側縱桁的普通肋骨，取肋骨與實肋板內緣交點至舷側縱桁的垂直距離，但應不小于 ； K—— 系數， 按表 63 選取。 表 63 系數 K 類別 主肋骨 普通肋骨 未設舷側縱桁 設有舷側縱桁 自航船 非自航船 根據公式（ 64），計算得： 23W =4 .9 ( + ) =1 ?； 實?。?L100 63 7， W=。 2）中橫剖面處強肋骨 舷側骨架為交替肋骨制時，強肋骨的剖面模數 W應不小于按下式計算所得之值： 2W=Ks(d+r)l 3cm （ 65） 式中： d—— 吃水， m； s—— 強肋骨間距， m； r—— 半波高， B 級航區(qū)取 ； l—— 強肋骨 跨距， m； K—— 系數，自航船取 。 根據公式（ 65），計算得： 23W = 4 .0 2 .5 ( 1 .2 + 0 .7 5 ) 1 .5 5 = 4 6 .8 4 9 c m創(chuàng) ?。 船舶與海洋工程專業(yè)畢業(yè)論文 30 實取： 3 1205 60180。^ 180。（帶板 4 500）， W=。 3）舷側縱桁 舷側縱桁的剖面尺寸應與強肋骨相同，實取： 3 1205 60180。^ 180。 4）梁肘板 肋骨與橫梁應用肘板連接，肘板直角邊長應為橫梁高度的 2倍，肘板的厚度取與橫梁相同。直角邊長 a=150mm，厚度 t=4mm，折邊寬度 b=40mm。 艙壁結構 1）橫艙壁間距 強力甲板下橫艙壁的間距 l應不大于下式計算所得之值： l1l=K D180。 （ 66） 式中： Kl—— 系數， 2l LLK = 5 . 9 3 0 . 9 4 + 0 . 1 6 4BB（ ） （ ） ；當 Kl6 時，取 Kl=6； Dl—— 在船舯處沿船舷側自平板龍骨上表面至強力甲板下表面的垂直距離。 根據公式（ 66），計算得 l=2=。 2）平面水密艙壁 平面水密艙壁底列板厚度應不小于下式計算所得之值： t=Ks h+c （ 67） 式中： s—— 扶強材間距， m； h—— 由艙壁下緣量至艙壁頂端（深艙艙壁另加 ）或量至溢流管頂端的垂直距 離， m，取大著，但應不小于 ； K、 c—— 系數，按表 64選取。 表 64 系數 K、 C 艙壁種類 防撞艙壁 干貨艙壁 深艙艙壁 K c 0 根據公式（ 67），計算得： t =4 .0 2 +0 .5= 28m m創(chuàng) ，實?。?t=4mm。 3）扶強材 船舶與海洋工程專業(yè)畢業(yè)論文 31 平面艙壁扶強材的剖面模數 W應不小于按下式計算所得之值： 2W=Kshl （ 68） 式中： s—— 扶強材間距，防撞艙壁和深艙艙壁扶強材間距應不大于 650mm，干貨艙艙壁扶強材間距應不大于 750mm，本船取 400mm； h—— 自扶強材中點量至艙壁頂端（深艙艙壁另加 ）或量至溢流管頂端的垂直距離，取大者，但應不小于 ，本船取 ； l—— 扶強材跨距，取包括肘板在內的扶強材長度，若設有與扶強材垂直的桁材，取桁材至扶強材端部或桁材之間的距離，取大者，本船取 ； K—— 系數，按表 65 選取。 表 65 系數 K 扶強材種類 固定 情況 K 值 防撞艙壁 干貨艙壁 深艙艙壁 垂直扶強材 兩端有肘板 一端有肘板 兩端無肘板 水平扶強材 — 根據公式（ 68），計算得 W=42= c m3， 實?。?L80 50 6， W=。 4）垂直桁 垂直桁的剖面模數 W應不小于按下式計算所得之值： 2W=Kbhl （ 69） 式中： b—— 垂直桁的支撐 寬度，即垂直桁間距中點之間或垂直桁間距中點與舷邊（或縱艙壁）間距中點的距離； h—— 由垂直桁中點量至干舷甲板上方（深艙艙壁另加 ）或量至溢流管頂端的垂直距離，取大著，但應不小于 ； l—— 垂直桁跨距， m； K—— 系數，按表 66 選取。 船舶與海洋工程專業(yè)畢業(yè)論文 32 表 66 系數 K 艙壁種類 平面水密艙壁 深艙艙壁 縱艙壁 K 根據公式（ 69），計算得： W=2=。 實取 180。^ 180。3 1604 60 ， W=， I=。 5）水平桁 水平桁的剖面尺寸應與垂直桁的剖面尺寸相同，實取 180。^ 180。3 1604 60 。 甲板骨架 1）主甲板 （ 1）甲板橫梁 橫骨架式甲板應在每個肋位上設置橫梁，其剖面模數 W應不小于按下式計算所得之值： 2W=5cshl （ 610） 式中： c—— 系數， B級航區(qū)船舶強力甲板取 ，其余各層甲板均取 1； s—— 橫梁間距， m； l—— 橫梁跨距， m，取舷側與甲板縱桁（縱艙壁）或甲板縱桁（縱艙壁）之間距離之大者，且不 小于 2m； h—— 甲板計算水柱高度， m，強力甲板取 ；旅客艙室甲板取 ；船員艙室甲板取 ；頂篷甲板取 。 根據公式（ 610），計算得 W=522=6cm3。 強力甲板橫梁的剖面慣性矩 I 應不小于按下式計算所得之值： I=3Wl （ 611） 根據公式（ 611），計算得 I=362=36cm4。 實?。?L80 50 5， W=， I=。 （ 2）甲板縱桁 橫骨架式甲 板縱桁的剖面模數 W應不小于按下式計算所得之值： 2W=Kcbhl （ 612） 船舶與海洋工程專業(yè)畢業(yè)論文 33 式中： k—— 系數，強力甲板取： K=+ ,但應不小于 ；其他甲板取 ，其中L 為船長， m； c—— 系數， B級航區(qū)船舶強力甲板取 ，其余各層甲板均取 1； h—— 甲板計算水柱高度， m，強力甲板取 ；旅客艙室甲板取 ；船員艙室甲板取 ；頂篷甲板取 ； b—— 甲板縱桁支撐 面積的平均寬度， m； l—— 縱桁跨距， m，對強力甲板取橫艙壁（雙向橫桁架）之間跨距點的距離，對上層建筑（或甲板室）甲板取橫艙壁（或支柱）之間的距離。 根據公式（ 612），計算 W=2=。 橫骨架式甲板縱桁 的剖面慣性矩 I應不小于按下式計算所得之值： I= （ 613） 根據公式（ 613），計算得 I==。 實?。?4 1206 60180。^ 180。 （帶板 4 500）， W= ， I=。 （ 3）強橫梁 橫骨架式強橫梁的剖面尺寸取與甲板縱桁相同，實?。?4 1206 60180。^ 180。 。 2）旅客艙室甲板 （ 1）橫梁 根據公式（ 610），計算得 W=5122=。 實?。?L70 45 4， W=， I=。 （ 2）甲板縱桁 根據公式（ 612），計算得 W=1=； 根據公式（ 613），得 I==。 實?。?180。^ 180。3 1004 40 ， W=， I=。 3）頂棚甲板 （ 1）橫梁 根據公式（ 610），計算得 W=5122=2cm3。 實?。?L56 36 3， W=。 （ 2）甲板縱桁 船舶與海洋工程專業(yè)畢業(yè)論文 34 根據公式（ 612），計算得 W=1=； 根據公式（ 613），計算得 I==。 實取： 180。^180。3 804 30， W=， I=。 甲板室 1）圍壁板厚度 甲板室的外壁板厚度應不小于 2mm，內壁板厚度可減薄 。 實?。?t=2mm（駕駛室圍壁及內圍壁）， t=（其余圍壁）。 2）扶強材 上層建筑的圍壁扶強材的剖面模數 W應不小于按下式計算所得之值： 2W=3sl （ 614） 根據公式（ 614）， 2 2 3W =3sl =3 = 創(chuàng) （甲板室）； 2 2 3W =3s l =3 = m創(chuàng) （機艙室）。 實?。?L56 36 4（全部）， W=。 主機座 柴油機主機座的構件尺寸應不小于按下式計算所得之值： 縱桁面板厚度 3 et= N + mm 縱桁腹板厚度 1t =(+)t mm （ 615） 橫隔板和橫肘板厚度 21t = mm 式中： Ne—— 主機單機額定功率， kW； h—— 縱桁腹板高度， m。 根據公式（ 615），計算得： t=，實取 t=13mm； t1=，實取 t1=8mm； t2=，實取 t2=6mm。 典型橫剖面結構圖 本船的典型橫剖面結構圖見圖 61，大比例圖見附錄四： 200 客位大金湖旅游船典型橫剖面結構圖。 船舶與海洋工程專業(yè)畢業(yè)論文 35 圖 61 典型橫剖面結構圖 剖面模數計算 在研究船舶總縱強度時，把船視為一根變斷面空心薄壁梁（稱為船體梁）。因此，應用簡單梁的理論，總縱彎曲應力為： Mσ ZI= （ 616） 式中： M —— 計算剖面的總縱彎矩，中拱時為正； I —— 計算剖面對水平中和軸的慣性矩； Z —— 所求應力點至水平中和軸的垂直距離，向上為正。 在船體強度計算中通常把式（ 616）化為下列形式 ： Mσ W=? （ 617） 式中 W=IZ 為船體剖面模數。它是表征船體結構抵抗彎曲變形的能力的一種幾何特征，也是衡量船體總縱強度的一個重要標志。在一般建造規(guī)范中都規(guī)定了該剖面模數的基本要求，以作為衡量船舶總縱強度的標準。 本船中橫剖面處的最小剖面模數計算見表 67。 船舶與海洋工程專業(yè)畢業(yè)論文 36 表 67剖面模數計算 構件編號 構件名稱 構件尺寸（ mm） 剖面積（ cm2） 距參考軸距離 （ m） 靜力矩（ cm2*m） 慣性矩 （ c㎡ *㎡） 自身慣性矩（ cm2*m2） 距中和軸距離（ m） 最小剖面模數（ cm2*m） 1 船底 板 4 1973 2 舭列 板 6 R770 3 舷側外板 478 5 4 舷側頂列板 632 6 5 強力甲板 5 2600 6 甲板邊板 6 700 7 中內龍骨 3 170 6 120 8 旁內龍骨 3 170 5 90 9 舷側縱桁 1 3 120 5 60 10 舷側縱桁 2 3 120 5 60 11 甲板縱桁 4 120 6 60 根據規(guī)范，船體中部剖面最小剖面模數 W0應不小于下列公式計算的值： o 1 2W=αK K LBD （ 618） 式中： K1—— 系數 ,K1=(+)103，本船為 ； K2—— 系數 ,K2=+，本船取 ； L—— 船長， m； B—— 船寬， m； D—— 型深， m； ? —— 航區(qū)系數，對 A級航區(qū)船舶取 1a= ， B 級航區(qū)船舶 取 = ， C級航區(qū)船舶取 = ； 船舶與海洋工程專業(yè)畢業(yè)論文 37 CB—— 方型系數，當 CB＜ 時，取 CB=；當 CB＞ 時，取 CB=。 由公式（ 618）得 2oW 0 .2 8 5 1 .3 2 8 1 .1 8 1 3 8 .3 6 .6 2 .0 = 6 7 3 .9 7c m m = 創(chuàng)創(chuàng) ?，由表 67知中橫剖面處最小剖面模數為 m＞ cm2 m，所以滿足規(guī)范要求。 結論 目前泰寧大金湖旅游業(yè)迅猛發(fā)展，近幾年雖然建造了幾艘仿古游船，但已不能適應大金湖旅游業(yè)發(fā)展的實際形勢。 此次對 200 客位旅游船的初步設計結合了大金湖的實際情況，參考大金湖現有 120客位旅游船，對總體布置和結構特點做了初步的探討，進行了相關的靜水力計算，并繪制了相關的靜水力圖和型線圖， 最后進行中橫剖面結構計算和設計。此次對 200 客位旅游船的設計布局緊湊合理、外形美觀、寬敞舒適、實用方便。 由于缺乏設計經