【導讀】充分滿足酒店、接待、娛樂、會議等各方面使用功能的要求，建筑形。態(tài)服從城市設計的整體要求，處理好立面的景觀效果，創(chuàng)造舒適宜人的環(huán)境。電梯提升間，建筑高度米，室內外高差為米，女兒墻高米。筑總長度為米，總寬度為米。本工程結構形式為鋼筋混凝土框架結構?？蚣苤炷翉姸鹊燃壊蛔?，截。柱的混凝土強度等級采用C35；截面層均為500mm×500mm。建筑地點地質條件良好，采用柱下獨立基礎，混凝土強度C35?！皬娂羧鯊?，強柱弱梁，強節(jié)點弱構件強錨固的設計原則，且滿足構造要求。計算中包括荷載計算，活載計算，風荷載計算，內力組合，梁、柱的配筋。

　　

【正文】 4 3 2 1 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 31 作出彎矩圖、剪力圖和軸力圖 ， 如 圖 22圖 226 所示 ： 圖 225 風荷載作用下結構的彎矩圖（單位： kNm） 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 32 圖 226 風荷載作用下結構的剪力、軸力圖（單位： kN） 地震荷載作用下的內力計算 地震荷載作用下的內力分析也 采用 D 值法 [8]，計算方法和風荷載相似。內力計算過程如表 25 和表 26 所示： 根據(jù)節(jié)點平衡由柱端彎矩求得梁軸線處彎矩 181。A1= KA1/(KA1+KA2) MA1=(MB 上 +MB 下 )181。A1 181。A2= KA2/(KA1+KA2) MA2=(MB 上 +MB 下 )181。A2 邊柱（邊框） 表 25 邊柱 （邊框） 反彎點高度 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 33 中柱（邊框） 表 26 中 柱 （邊框） 反彎點高度 層 H (m) ∑ (kN/m) D (kN/m) (kN) (kN) （ kNm） (kNm) 6 375848 21670 5 375848 21670 1111 4 375848 21670 3 375848 21670 2 375848 21670 1 308612 15316 表 27 水平地震作用下 梁端彎矩 層 H (m) ∑ (kN/m) D (kN/m) (kN) (kN) （ kNm） (kNm) 6 375848 11632 5 375848 11632 1111 4 375848 11632 3 375848 11632 2 375848 11632 1 308612 11394 層 MA上 MA下 181。 MAB MB上 MB下 181。A1 181。A2 MBA MBC 6 1 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 34 L MMV EEE 右左 ?? 表 28 水平地震作用下的梁端剪力和柱軸力標準值 層 L 左EM 右EM EV L 左EM 右EM EV 邊柱 （ KN） 中柱 (KN) 6 5 4 75 3 2 1 作出彎矩圖、軸力圖和剪力圖，如圖 227和圖 228 所示 ： 圖 227 地震荷載作用下結構的彎矩圖（單位： kNm） 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 35 圖 228 地震荷載作用下結構的剪力、軸力圖（單位： kN） 內力組合 梁的內力組合 考慮地震組合時，恒載和活載取調幅前的值，其他兩種情況取調幅后的值。計算過程 如 下列各表（表中剪力、軸力單位為 kN；彎矩的單位為 kNm） 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 36 圖 229 梁柱的控制截面 梁端剪力 均布荷載下 : lMql ??? 2V左 lMqlV ??? 2右 V’=V?qb/2 表 58 恒載作用下 AB跨 梁端剪力 層 q (kN/M) L (M) qL/2 （ kN） (kN) 左 (kN) 右V (kN) 6 5 4 3 2 1 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 37 表 59 恒載作用下 BC跨 梁端剪力 層 q (kN/M) L (M) qL/2 （ kN） (kN) 左V (kN) 右V (kN) 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 表 59 活 載作用下 AB跨 梁端剪力 層 q (kN/M) L (M) qL/2 （ kN） (kN) 左V (kN) 右V (kN) 6 5 4 3 2 1 表 59 活 載作用下 BC跨 梁端剪力 層 q (kN/M) L (M) qL/2 （ kN） (kN) 左V (kN) 右V (kN) 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 38 柱 軸力和剪力 恒載作用下的邊柱軸力剪力如表 表 510 恒載作用下的邊柱軸力剪力 截面 橫梁 剪力 （ kN） 縱向 荷載 （ kN） 柱重 （ kN） N? （ kN） 邊柱 軸力 （ kN） 邊柱 剪力 （ kN） 6—1 6—2 5—1 5—2 4—1 4—2 3—1 3—2 2—1 2—2 1—1 1—2 說明： (1)假定外縱墻受力荷載完全由縱梁承受 (2) N?為本層荷載產生的軸力 (3)柱重： 首層： = 其他層： = (4)F6=++= F5=++() += F4=++() += F1=F2=F3= 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 39 表 510 恒載作用下的中柱軸力剪力 截面 橫梁 剪力 （ kN） 縱向 荷載 （ kN） 柱重 （ kN） N? （ kN） 邊柱 軸力 （ kN） 邊柱 剪力 （ kN） 6—1 14 6—2 14 5—1 5—2 4—1 4—2 3—1 3—2 2—1 2—2 1—1 1—2 說明 : 縱向荷載 : F6=++= F5=+++() = F4=+++() = F1=F2=F3=F4= 活載作用下柱軸力剪力 見表 511： 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 40 表 511 活載作用下的柱軸力剪力 層 AV (kN) 縱向 荷載 （ kN） A 柱 軸力(kN) A柱 剪力(kN) 左BV (kN) 右BV (kN) 縱向荷載(kN) B 柱 軸力（ kN） B柱剪力(kN) 6 5 4 3 2 1 說明：縱向荷載 F6== F15== F6’=+= F15’=+= kN 豎向荷載作用下梁端彎矩的調幅 由于鋼筋混凝土結構具有塑性內力重分布性質，為了減少負彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象，因此在重力荷載作用下對梁端彎矩進行調幅，區(qū)調幅系數(shù)為 。 表 61 恒載作用下梁端彎矩的調幅（ mkN? ） 層號 MAB 中M MBC MBC 中M MCB MCD 中M MDC 6 5 34 2 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 41 1 表 62 活載作用下梁端彎矩的調幅（ mkN? ） 層號 MAB 中M MBC MBC 中M MCB MCD 中M MDC 6 5 34 2 1 框架梁基本組合公式 梁端彎矩組合公式 ： (41) (42) (43) (44) (45) 梁端剪力組合公式： (46) (47) (48) (49) (410) 框架梁內力組合計算 梁端彎矩、剪力按組合公式計算，結果如下： （ 1）第六層梁端彎矩內力組合見表 41： 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 42 表 41 6層 梁端彎矩內力組合 內力 恒載 活載 風荷載 地震效應 豎向荷載組合 + 活 MA VA MB左 9 VB左 MB右 VB右 14 MC左 VC左 14 MC右 9 VC右 MD左 VD左 MAB MBC 0 0 MCD 續(xù)表 內力 豎向荷載組合 恒+??活 豎向荷載與風荷載組合 +?（ 活 + 風） 恒載與風荷載組合 恒 + 風 豎向荷載與地震效應組合 （恒 + 活）+ 震 MA VA MB左 VB左 MB右 VB右 MC左 VC左 MC右 VC右 MD左 VD左 MAB MBC 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 43 MCD （ 2）第五層梁端彎矩內力組合見表 42： 表 42 梁端彎矩內力組合 內力 恒載 活載 風荷載 地震效應 豎向荷載組合 MA VA MB左 VB左 MB右 VB右 MC左 VC左 MC右 VC右 MD左 VD左 MAB MBC 0 0 MCD 續(xù)表 內力 豎向荷載組合 豎向荷載與風荷載組合 恒載與風荷載組合 豎向荷載與地震效應組合 MA VA MB左 VB左 MB右 VB右 MC左 VC左 MC右 VC右 MD左 VD左 MAB MBC 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 44 MCD （ 3）第四層梁端彎矩內力組合見表 43： 表 43 梁端彎矩內力組合 內力 恒載 活載 風荷載 地震效應 豎向荷載組合 MA 115 VA MB左 VB左 MB右 VB右 MC左 VC左 0 0 MC右 VC右 MD左 VD左 MAB MBC 0 0 MCD 續(xù)表 內力 豎向荷載組