【正文】 縱筋分別采用HRB335， fy=fy‘=300N/mm 2 εb = ，箍筋采用HPB235 fy=fy‘=210N/mm 2 斜板長：L’=(+)=L’/30= 取斜板厚h=120mm取1m寬板帶計算。恒荷載標準值：水磨石面層 :（+） 混凝土踏步:25/=混凝土斜板：25板底抹灰： 17 活荷載標準值 KN/m 荷載設計值 P=+= KN/m 斜板的水平計算跨度 Ln=,彎矩設計值M=P Ln2== h0=12020=100mm AS=選配10/10@100,AS=785mm2 ,每個踏步布置1根10鋼筋 。 平臺板厚取為80mm，取1m寬的板帶計算恒荷載標準值： 水磨石面層 ： 1= 混凝土板： 251= 板底抹灰： 171= KN/m活荷載標準值 KN/m活荷載設計值 P=+= KN/m 截面設計 平臺板的計算跨度 L0= 彎矩設計值: M=PL02== KNm h0=8020=60mm， ,選配8@100,AS=503mm2 ，分布筋選用8@200. 平臺梁的截面尺寸取為250300恒荷載標準值: 斜板傳來 平臺板傳來 梁自重 ()25= 梁側抹灰 （）17= KN/m活荷載標準值 （+）=荷載設計值 ： P=+=平臺梁的計算跨度 L0=Ln=()=彎矩設計值 M=剪力設計值 截面按倒L型計算 : bf’= b+5hf’=250+400=650 h0=30035=265mm 選配3ф22, AS=1140mm2 箍筋選配雙肢8@150, 則斜截面的受剪承載力為： 滿足要求。 設計資料：此樓面為現(xiàn)澆鋼筋混凝土雙向板肋梁樓蓋，按彈性理論進行設計。：板的結構布置如圖，板厚為100m，縱向支撐梁截面為250300，橫向支撐梁截面為250700?；炷敛捎肅30，fc= N/mm 2，板內鋼筋采用HPB235，fy=fy‘=210N/mm 2 g== q== q/2= q+g/2=+= KN/m2 q+g=+= KN/m2計算跨度： 邊跨L0= Lc= 中跨L0= Lc=彎矩計算:混凝土 ，跨中最大彎矩取在g+q/2作用下（內支座固定）的跨中彎矩值與在q/2作用下（內支座簡支）的跨中彎矩之和，支座最大彎矩取在g+q作用下（內支座固定）的支座彎矩。根據(jù)支承情況，整個樓面分為B1 、B2 兩種區(qū)格，根據(jù)板區(qū)格支承情況查表彎矩系數(shù)，各個板區(qū)格的彎矩計算過程見下表表29 板區(qū)格的彎矩計算（KNm）板格區(qū)12L01（m）L02（m）L01/l021m1(0. 0363+)+(+)=(+)+(+)=m2(+)+(+)=(+)+(+)=m1’= m1’’==m2’ =m2’’== 相鄰區(qū)格的支座彎矩取絕對值較大者，中間跨的跨中截面及中間支座處截面，邊跨的跨中截面及第一支座截面，樓板的角區(qū)格不折減，配筋計算時近似取=,， fy=210N/mm2 表30 截面配筋計算及實際配筋截面區(qū)格方向H0(mm)M(KNm)As配筋實際配筋（mm2）跨中1L01100邊8@1500335中=6/8@150262L0290邊6@200141中=6@2001412L01100=6@200141L0290邊=6@200141中=6@200141支座11100第一=8@110457中間=8@14035912100=8@20033522100第一=8@200251中間=8@200251鋼筋采用HRB335， 混凝土采用C20，fc= N/mm 2， 邊柱A的基礎設計 Mmax= N= V=Mmin= N= V=：基礎梁重： 25=鋁合金窗自重： =窗下墻體自重: 19=粉刷： 217=窗邊墻體自重: () 19=粉刷： 217= 設計值： G==：假定基礎高度H=1000mm第一組 Mbot=+= N=+=第二組 Mbot== N=+=由第二組確定b和LA=（）(180)=()m2取b= L=, A=第一組基地尺寸驗算e0= Mbot/ Nbot=(+22)=L/6=(可以)Pmax= Nbot/A+ Mbot/W= N/A+rGd+ Mbot/W=+22+6/==180=243KN/m2Pmin= Nbot/AMbot/W=168 KN/m20(可以)由于第二組的Mbot、N均較小，故第二組也滿足要求。該房屋是可不做地基變形的二級建筑物，不做地基變形驗算。 確定基礎高度 前面已初步假定基礎H=，如采用錐形基礎，根據(jù)構造要求，初步確定基礎尺寸如圖。由于上階底面落在柱邊沖切破壞錐面之內，故僅在邊界處作沖切驗算。第一組 Pn,max=F/A+M/W=+6/=由于第二組F、M均較第一組小，故按第一組計算。由于基礎寬度b=,故小雨沖切破壞錐體底寬b1+2h0=+2=故沖切破壞荷載 FL= Pn,maxA=() =變階處抗沖切力= h0=(+)/2650= FL 基礎配筋驗算 沿長方向的配筋計算 在第一組荷載作用下，Pn,max= 相應于柱邊的凈反力 PS1=F/A+M/W+相應于變階的凈反力 PS2=F/A+M/W+ M1=1/24(Pn,max+ PS1)/2(Lhc)2(2b+ bc)=1/48(+)()2(2+)= KNm AS1= M1/ fyh0=106/300650= M2=1/24(Pn,max+ PS2)/2(Lh1)2(2b+ b1)=1/48 (+) ()2(2+)=358. KNm〈M1 選用19φ14，AS=，即φ14間距130mm. 沿短方向的配筋計算 按軸心受壓基礎計算 Pn,m=N/A= M1=1/24 ()2(2+)= KNm M2=1/24 ()2(2+)= AS2= M1/ fyh0=106/300（65014+400）= 按構造要求，選用φ10間距200mm. 由于長邊尺寸大于3m，其鋼筋長度可切斷10%，長短交錯布置。 中柱B的基礎設計 Mmax= N= V=Mmin= N= V=：基礎梁重： 25=墻重: () 19=設計值： G==第一組:N= 第二組：N=按軸心基礎計算：由第一組確定b和LA=F/（frd）=2/()=取b= L=, A=pj=F/A=2/=變階處沖切破壞荷載 FL= PjA=(() 3()2=抗沖切力= h0=(+)/2650= FL 基礎配筋驗算 沿長方向的配筋計算 M1=1/24 ()2(2+)= KNm AS1= M1/ fyh0=106/300650=6202mm2 選用31φ16，AS=，即φ16間距100mm. 沿短方向的配筋計算 M1=1/24 ()2(26+)= KNm M2=1/24 ()2(26+)= AS= M1/ fyh0=106/300650=2590mm2 AS,=2590/6=3626mm2選用43φ12，AS=，即φ12間距200mm.參考文獻［1］《混凝土樓蓋設計》 中國建筑工業(yè)出版社 徐金聲、薛慶紅等主編 1998年［2］《鋼筋混凝土結構設計原理》 上海同濟大學出版社 朱伯龍等主編 1990年［3］《混凝土結構構造手冊》中國建筑工業(yè)出版社 周起敬等主編 1994年［4］《基礎工程》 中國建筑工業(yè)出版社 鄭剛等主編 2000年［5］《工民建專業(yè)畢業(yè)設計指南》中國建筑工業(yè)出版社分社 周國行等主編 1992年［6］《混凝土結構》中國水利水電出版社 張良成，翟愛良等主編 2003年［7］《土木工程專業(yè)畢業(yè)設計指導》 科學出版社 梁興文、史慶軒等主編 2002年［8］《混凝土結構學》 中國建筑工業(yè)出版社 江見鯨主編 1998年［9］《配筋混凝土結構原理》 上海同濟大學出版社 袁國干主編 1990年 ［10］《混凝土結構》 清華大學出版社 葉列平主編 2001年［11］《鋼筋混凝土結構設計原理》 東南大學出版社 藍宗建主編 2002年［12］《混凝土結構》 武漢工業(yè)大學出版社 吳培明主編 2001年［13］《建筑地基基礎》 高等教育出版社 郭繼武主編 1990年［14］《土力學及地基工程》中央廣播電視大學出版社 陳希哲主編1995年［15］《鋼筋混凝土結構設計原理》 重慶大學出版社 朱彥鵬主編 2001年 致謝詞首先，向給予幫助的學校、學院領導、指導教師、有關負責人，表示由衷的感謝！另外對于給予幫助的相關部門和人士一并表示感謝！謝謝！附件：⒈ 建筑設計總說明⒉ 總平面圖⒊ 底層平面圖⒋ 二層平面圖⒌ 三層平面圖⒍ 四層平面圖⒎ 五層平面圖⒏ 頂層平面圖⒐ 正立面圖⒑ 側立面圖⒒ 剖面圖⒖ 結構設計說明⒗ 基礎平面布置圖⒘ 基礎配筋圖⒙ 梁柱的配筋圖⒚ 雙向板配筋圖⒛ 樓梯配筋圖58