【正文】 N中柱N135513381338柱號荷載類型截面內力組合+*（活載+恒載）（恒載+）+1+2+3+4+51+2+4+51+2+3+51+2+3+4+51+2++3+4+61+2+3+6邊柱N中柱N6．框架梁柱的配筋計算 框架梁的配筋計算 ?；炷罜30：fcm=箍筋用HPB235級鋼筋fy=210 N/mm 2 縱筋用HRB335級鋼筋fy=fy‘=300 N/mm 2 梁截面：邊跨bh=300700mm 中跨bh=250400mm采用單筋矩形截面公式，取a=35mm, 則邊跨h0=70035=665mm 中跨h0=40035=365mm 從表中分別選出BC跨間截面幾支座截面的最不利內力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。翼緣計算寬度:按跨度考慮時，b f’=L/3=2400mm；按梁間距考慮時，b f’=b+sn=300+3800=4100mm；按翼緣厚度考慮時，h0=hs=665mm，hf’/h0=100/665=。取最小值 , 則b f’= 2400mm。將下部跨間截面的3ф20鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩的受壓鋼筋(A，S=941mm2)，再計算相應的受拉鋼筋AS。同理其它層框架梁縱向鋼筋計算結果見表表23 框架梁縱向鋼筋計算表層次截面M(KNm)εAS‘實際配A，S /ASρ%(mm2)AS(mm2)AS(mm2)5B06031872φ14/308Cl06032142φ14/308BC跨中　5103φ16/603Cr0308872φ14/3081CD跨中　構造2φ14/3083B09416902φ22/760Cl09416582φ22/760BC跨中　8023φ20/941Cr0　3081792φ14/3081CD跨中　構造2φ14/3081B9692φ25/982Cl08882φ25/982BC跨中　4968753φ20/941Cr05512622φ14/3081CD跨中37構造2φ14/308BC跨梁： RRECV===250665=，故截面尺寸滿足要求。箍筋用HPB235級鋼筋（fyv=210KN/m2）+fyvASVh0/s=250665+210101665/100=,非加密區(qū)箍筋取雙肢φ8150.CD跨梁: 若梁端加密區(qū)長度取雙肢φ8100,則其承載力為：+fyvASVh0/s=250265+210101265/100= RRECV==由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均按加密區(qū)配置。 表24 框架梁縱向鋼筋計算表層次截面rV(KN)fcbh0(KN)/S梁端加密區(qū)實際配鋼筋(/S)非加密區(qū)實際配鋼筋ρSV%5BCL rV2肢φ8100()2肢φ8150（）Cr rV2肢φ8100()2肢φ8100（）3B CL rV2肢φ8100()2肢φ8150（）Cr rV2肢φ8100()2肢φ8100（）1B CL rV2肢φ8100()2肢φ8150（）Cr rV2肢φ8100()2肢φ8100（）ρSV%= ft/ fyv=% 框架柱的配筋混凝土C30：fcm=箍筋用HPB235級鋼筋fy=210 N/mm 2 縱筋用HRB335級鋼筋fy=fy‘=300 N/mm 2 = 以底層C柱為例進行說明,其他各柱類似。 C節(jié)點左右梁端彎矩： MC1=+ MCr= C節(jié)點上、下柱端彎矩： MC上= MC下= KNm 在節(jié)點處將其按彈性彎矩分配給上下柱端，即MC上柱=（+）= KNmMC下柱=（+）= KNm Rre MB下柱== eo=M/N=106/103= ea取20 mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者之中的較大者,即400/30= mm。ε=+按上式計算時應滿足N及Ne N=〉=400360=Ne== KNm=400360360= KNm鋼筋面積 =400360360（）/300（36040）=1026 mm 2 實際取4ф20(AS=A，S=1256mm2)總配筋率=21256/400360=%再按Nmax及相應的M一組計算。 e=ηei+h/2as=+400/240= ε=+按上式計算時應滿足N及Neε=+=（）103/（）103/（）（36040）103+400360+==400360360（）/300（36040）=307 mm 2 選4ф20(AS=A，S=1256mm2)總配筋率=21256/400360=%其它柱的配筋計算過程基本相同,最后統(tǒng)一配置鋼筋 柱斜截面受剪承載力一般較小，可先按構造配置箍筋再驗算。非加密區(qū)箍筋還應滿足s10d=1020=200mm,故箍筋取210150。所以柱箍筋采用構造配筋滿足要求，且為施工方便柱的箍筋統(tǒng)一采用：加密區(qū)箍筋210100，, 非加密區(qū)箍筋210150混凝土C30：fcm=箍筋用HPB235級鋼筋fy=210 N/mm 2 縱筋用HRB335級鋼筋fy=fy‘=300 N/mm 2 b= ：荷載計算: 恒荷載 ()/=活荷載 荷載總設計值：g+q=+=連系梁的計算長度l0=4200400=3800 mm表25 連系梁的彎矩設計值計算截面位置端支座(A)邊跨跨中(1)離端第二支座(B)中間跨跨中(2)中間支座(C)彎矩系數(shù)1/241/141/111/161/14表26 聯(lián)系梁的剪力值計算截面位置A支座(右)B支座(左)B支座(右)C支座(左)C支座(右)剪力系數(shù)支座按矩形截面計算,跨中按形截面計算,翼緣寬度取為:bf=3800/3=1267mm縱向鋼均勻布置一排, h0=30035=265mm, 翼緣高度 hf=100mm1fchf’bf’(h0 hf’/2)=1267100(265100/2)= 所以梁跨中截面均可按第一類T形截面計算.表27 連系梁正截面配筋計算表截面A1B2C彎矩設計值M實際配置(mm2)3φ14/4613φ14/4614φ14/6163φ14/4613φ14/461表28 連系梁斜截面配筋計算表截面位置A支座B支座（左）B支座（右）C支座V（KN）0．25fcbh0(KN)VVVVVc= SVc=+fyvASVh0/s由于Vc 與V相差很小,按構造配筋均能滿足要求實際配置箍筋28200（構造）28200（構造）28200（構造）28200（構造）端部現(xiàn)澆板式樓梯的平面布置如圖：，跨步尺寸150mm300mm，樓梯上的均布荷載標準值qK=。恒荷載標準值：水磨石面層 :（+） 混凝土踏步:25/=混凝土斜板：25板底抹灰： 17 活荷載標準值 KN/m 荷載設計值 P=+= KN/m 斜板的水平計算跨度 Ln=,彎矩設計值M=P Ln2== h0=12020=100mm AS=選配10/10100,AS=785mm2 ,每個踏步布置1根10鋼筋 。 設計資料：此樓面為現(xiàn)澆鋼筋混凝土雙向板肋梁樓蓋，按彈性理論進行設計?；炷敛捎肅30，fc= N/mm 2，板內鋼筋采用HPB235，fy=fy‘=210N/mm 2 g== q== q/2= q+g/2=+= KN/m2 q+g=+= KN/m2計算跨度： 邊跨L0= Lc= 中跨L0= Lc=彎矩計算:混凝土 ，跨中最大彎矩取在g+q/2作用下（內支座固定）的跨中彎矩值與在q/2作用下（內支座簡支）的跨中彎矩之和，支座最大彎矩取在g+q作用下（內支座固定）的支座彎矩。該房屋是可不做地基變形的二級建筑物，不做地基變形驗算。由于上階底面落在柱邊沖切破壞錐面之內，故僅在邊界處作沖切驗算。由于基礎寬度b=,故小雨沖切破壞錐體底寬b1+2h0=+2=故沖切破壞荷載 FL= Pn,maxA=() =變階處抗沖切力= h0=(+)/2650= FL 基礎配筋驗算 沿長方向的配筋計算 在第一組荷載作用下，Pn,max= 相應于柱邊的凈反力 PS1=F/A+M/W+相應于變階的凈反力 PS2=F/A+M/W+ M1=1/24(Pn,max+ PS1)/2(Lhc)2(2b+ bc)=1/48(+)()2(2+)= KNm AS1= M1/ fyh0=106/300650= M2=1/24(Pn,max+ PS2)/2(Lh1)2(2b+ b1)=1/48 (+) ()2(2+)=358. KNm〈M1 選用19φ14，AS=，即φ14間距130mm. 沿短方向的配筋計算 按軸心受壓基礎計算 Pn,m=N/A= M1=1/24 ()2(2+)= KNm M2=1/24 ()2(2+)= AS2= M1/ fyh0=106/300（65014+400）= 按構造要求，選用φ10間距200mm. 由于長邊尺寸大于3m，其鋼筋長度可切斷10%，長短交錯布置