【正文】 = kN/m設計值：恒 g =XX 畢業(yè)設計說明書57活 q = kN/m荷載總設計值 g+q +=（2）計算簡圖 g+q=圖 次梁、聯系梁計算簡圖主梁截面為 300mm650mm,計算跨度如圖所示：因跨度相差小于 10%，可按等跨連續(xù)梁計算，按內力重分布查得彎矩計算系數。m?（3）內力計算彎矩設計值 =1/16178。=m0)(16/2lpgMa???=1/14178。=m214q=1/11178。=m0)(/lb=1/16178。= kNm226g??=1/14178。=m39。10M4(q)l?剪力設計值： = =)(5.??XX 畢業(yè)設計說明書58==)(??====)(.（4）承載力計算①正截面受彎承載力正截面受彎承載力計算時，跨內按 T 形截面計算，翼緣寬度=l/3=6600/3=2200mm,又 =b+ =200+2022=2200mm, =100/510=，39。fb39。fbnS39。f0h可不考慮，故取 =2200mm,采用 C30 砼， =178。, =178。,縱向鋼筋采39。f cft用 HRB400 鋼筋， =360kN/mm178。,箍筋采用 HPB235 鋼筋, =210kN/mm178。,經判別跨內截y yvf面均屬于第一類 T 形截面。表 次梁正截面受彎承載力計算（頂層）截面 A 1 B 2 C彎矩設計值 或10ScMfbh??39。210Scf ???? 或39。01/sfcyf???476 699 762 443 518選配鋼筋（ ）2m1 C 16+1 C 20()2 C 16 +1 C20()2C 16，1C 20()2 C12+1C16(427)3C 16（ 603由于 跨度與其他相差不大，可采用與 AB 跨相同配筋，計算支座及跨中彎矩配39。ABXX 畢業(yè)設計說明書59筋時可按 AB 跨支座，跨中彎矩計算。 = =（%） ，min?tyf即 =%300600=360mm2,minSA②斜截面受剪承載力計算驗算截面尺寸： =540100= hw/b＜4,截面尺寸按下式驗算：39。w0fh??=130540=579150N ﹥85500N 截面尺寸符合要求。?=300540=162162N﹥64120N 故按構造配筋。t7h=,彎矩調幅后，要求配箍率下限為：sv,min?=采用 248。8@150（ =2300=%）沿梁長不變。sv 其他各層樓面板設計和次梁設計同屋面板 樓梯設計 梯段板設計踏步尺寸：150300mm，層高 米樓梯上均布的活荷載標準值為 取板厚 h=120mm 板傾斜角 tg216。=15/30=,cos216。= 取 1m 寬板帶計算：（1）荷載計算恒荷載標準值：水磨石面層 （+）三角形踏步 25/= kN/m 混凝土斜板 25/= kN/m板底抹灰 17/=小計 活荷載 總荷載設計值： p=+=板水平計算跨度 =,彎矩設計值 =178。= 2nM10pl?XX 畢業(yè)設計說明書60板的有效高度 =12020=100mm0h=5650000/1000100178。= =，2s1cMfb??? 12S????=1000100178。，選配 248。10@110 =714mm178。，分0/syA? sA布筋每級踏步 1 根 248。8。 平臺板設計（1）荷載計算設平臺板厚 h=70mm,取 1m 寬板帶計算。地磚面層 70 厚砼板 25=178。板底粉刷（含抹灰） 17= kN/m178。小計 kN/m178?；詈奢d kN/m178?？偤奢d設計值： p=+=（2）截面設計平臺板的計算跨度 ：=+彎矩設計值： =1/10178。=m，板的有效高度 =702nM1p? 0h20=50mm =2540000/1100050178。=, =，sc0fbh?? ?=100050178。，選配 248。6/248。8@140 =281mm178。01/scyAbhf?? sA 平臺梁設計：平臺梁截面尺寸：200mm350mm（1）荷載計算恒載標準值：梁自重 （）25=梁側粉刷： （）217=平臺板傳來 梯段板傳來 小計 活荷載標準值 （+）=XX 畢業(yè)設計說明書61總荷載設計值 p=+=（2）截面設計：計算跨度 = =()= 彎矩設計值0lnl=1/8178。=m 剪力設計值2nM18p?=1/2=截面按倒 L 形計算： =b+5 =200+570=550mm 梁的有效高度 =35039。fb39。fh 0h35=315mm，經判別屬第一類 T 形截面。==48490000/1550315178。=, =，2s1c0Mfbh??? ?=550315178。選配 3C20， =941mm178。，配置/syA? SA216。6@200 雙箍筋，則斜截面受剪承載力:=200315+210315=??1kNV=，滿足要求。 基 礎 設 計 荷載計算荷載標準值：由柱傳至基礎的荷載標準值第一組： =m = =47，45kN(外柱)1M1N1V第二組： =m = =(內柱)222 地基處理根據本工程的地質資料，現決定深層攪拌樁進行地基加固，初選復合地基承載力=180kPa。spkf基礎底采用 200 厚碎石褥墊層。根據地基土的分布，第七層土較適合樁持力層，樁端全斷面進入持力層 。工程樁入深度 17m。承臺底面進入第二層土 米，承臺埋深 米，樁的有效樁長為 米，樁截面尺寸選為 450450mm2采用正方形布置，s /=，取 s=1m。?edXX 畢業(yè)設計說明書62注 ：樁間土承載力折減系數， ：樁端天然地基土承載力折減系數，η：強度折減系??數 ～。 確定單樁極限承載力特征值：A== 周長=4=①粉質粘土：420／2=②淤泥質粘土：12／2=81KN③粉質粘土：25／2=54 KN④殘積土：22／2=⑤全風化閃長巖：28／2=⑥強風化閃長巖：2400=486KNRa= 確定樁數和承臺底面尺寸根據規(guī)范選擇樁距 S=， bp==承臺長邊：a=2= m承臺短邊：b=2= m初選樁數為 4 個，承臺尺寸為 ，承臺高度為 荷載標準值：由柱傳至基礎的荷載標準值第一組： =m = =47，45kN(外柱)1M1N1V第二組： =m = =(內柱)222外柱 A：地基凈反力計算： RaKNGFQKK ??????.. ??)()(2?????NIAKINXX 畢業(yè)設計說明書631 相應于荷載效應基本組合時作用于柱底的荷載設計值： . ???..扣除承臺和其上填土自重后的樁頂豎向力設計值： ?RaKXiHMAX ???)(2iIN ????)(2內柱 B： RaKNGFQK??683XHMNAAX )(2???? )(2???KNiAINXX 畢業(yè)設計說明書64. ???... RaKNXiHNMAX ?????)()(2??iMAIN 承臺受沖切承載力計算：a:柱邊沖切： ==?XLNF受沖切承載力截面高度影響系數 BHP計算，用線性內插法：BHP=1 ????）（沖垮比 與系數??).1(???. ??X??).1(???OYH?.??Y?????KNFKNhfahabFLotpoxcoycOXL )5.()( ????????滿足要求b:角柱向上沖切：C1= C2= , OX??1OX???X??XX 畢業(yè)設計說明書65???Y??=2（+／2）othpX fxacyac?????????)()(11211100=1680KN﹥N MAX=723KN(可以) 承臺受剪承載力計算：受剪承載力截面高度影響系數 )83(41?NS?對于Ⅰ—Ⅰ斜截面～3 之間).0(1?OX?剪切系數： ???﹥2Nmax=2723=1446KNKNhbfts ??對于Ⅱ—Ⅱ截面～3 之間).(1?OY?剪切系數： ???﹥KNhbfts ??3Nmax=3=(可以)該承臺高度首先取決與Ⅰ—Ⅰ斜截面受剪切承載力，其次取決與沿截面柱邊的受沖切承載力。承臺受彎承載力計算： MKNNiYMX ?????選用 14 根直徑為 20mm 的Ⅱ級鋼（ ）沿平行于 y 軸方向均勻布置24396AS?X 軸方向配筋同 y 軸配筋相同。XX 畢業(yè)設計說明書664 施工組織設計 工程概況本工程為濟南市某汽配車間，框架結構體系。建筑地點為濟南市郊區(qū)，建筑設計要求達到適度先進水準。建筑面積為約 4435 m2 ，建筑長度 53300m，建筑寬度21000m，建筑高度 ，層數 4 層，抗震設防烈度 6 度。廠房二到四層為生產車間，底層為成品倉庫。根據地質資料，由于本廠區(qū)地質從天然地面算起，雜填土厚度 ,粉質黏土厚度，淤泥質黏土 ，粉質黏土厚度 。根據土質情況需采用深層攪拌樁進行地基處理?；A為復合地基柱下獨立基礎，基礎高 ，用 C30 混凝土，下設 100mm 厚混凝土墊層及 200mm 碎石褥墊層。 主體為鋼筋混凝土框架結構，柱、梁、板強度等級為 C30，填充墻用 240 厚加氣混凝土砌塊。 施工方案 施工順序安排 （1）施工段的劃分 基礎、主體結構工程每層分 3 個施工段，3 段依次施工。 （2）施工順序 本工程堅持先地下后地上、先土建后安裝、先主體后圍護、先結構后裝修的建設程序安排施工。施工應在保證工期的前提下，集中力量加快工程進度。主體結構每層施工應全面鋪開。主體封頂后，室內、外墻裝修工作全面展開，迅速做出樣板塊、樣板間，組織操作人員現場交流學習、交底，而后裝修工程從上向下循序漸進，實施專業(yè)化施工。在整個過程中，水電安裝工程的預留、預埋、安裝、調試工作應密切與土建工作配合好，在時間和空間上要充分緊湊搭接，循序推進，嚴格交接班制度。 各分部分項施工方案（1）地基處理本工程采用水泥土（深層）攪拌樁進行地基處理。水泥土深層攪拌加固地基是利用水泥（石灰）等材料作為固化劑，通過深層攪拌機，在地基深部，就地將軟土和固化劑（漿體或粉體）強制拌和，利用固化劑XX 畢業(yè)設計說明書67和軟土發(fā)生一系列物理化學反應，使凝結成具有整體性、水穩(wěn)性和較高強度的水泥加固體，與天然地基形成復合地基。深層攪拌樁的施工順序：定位→攪拌下沉→注漿攪拌提升→重復攪拌下沉→二次提升( 不注漿 )。① 定位 將攪拌機移動到指定樁位，定位對中。 ② 攪拌下沉 啟動電動機，使攪拌頭自上而下切土下沉，直到設計深度。 ③ 注漿攪拌提升 開啟灰漿泵，待水泥到達攪拌頭后，按設計要求的速度提升攪拌機，邊注漿，邊攪拌，邊提升，使水泥漿和軟土充分拌合，直到提升至樁頂設計標高，然后關閉灰漿泵。 ④ 重復攪拌下沉 再次將攪拌機邊攪拌，邊下沉至設計深度。 ⑤ 二次提升攪拌，提升到地面，關閉攪拌機電機，即完成“8”字形截面的一對樁。深層攪拌樁選用一般標號的新鮮水泥，不受潮不結塊，并根據工程具體的地質條件和樁體強度要求選定經濟合理的水泥用量，適宜的水灰比和外摻劑，可通過室內配比試驗確定。 深層攪拌樁要嚴格按確定的水灰比制漿以及提升速度保證樁體內含設計所需的水泥量。開鉆前必須清場排障，防止機械失穩(wěn)，同時調試檢查樁機運轉是否正常，輸漿管和注漿管是否暢通。為嚴格控制水泥土攪拌樁和噴射注漿的成孔質量，水泥土（深