【正文】 2 158400 1/6000 1 117054 1/3450 u=??ju = 層間側(cè)移最大值： 1/3450 1/550 (滿足要求 ) 、 風荷載標準值作用下的內(nèi)力計算： 框架在風荷載（左風）作用下的內(nèi)力用 D值法進行計算，其步驟如下： ⑴求各柱反彎點處的剪力值 ⑵求各柱反彎點高度 ⑶求各柱的桿端彎距及梁端彎距 ⑷求各柱的軸力和梁剪力 第 i層第 m柱所分配的剪力為： imV = imiD VD? ， iV = iW? ， iW 見表 1 框架柱反彎點位置， y= 0y +1y + 2y + 3y ，計算結(jié)果如表 5~表 8，所示。 表 層號 h/m i 0y 1y 2y 3y y yh/m 6 0 0 0 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 45 2 0 0 1 0 0 0 表 B、 C軸框架柱反彎點位置 層號 h/m i 0y 1y 2y 3y y yh/m 6 0 0 0 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 框架各柱的桿端彎距，梁端彎距按下式計算，計算過程如表 9~表 12所示， CM上 = imV （ 1? y） h CM下 = imV yh 中柱處的梁： Mb左 j = bbbiii?左左 右 ( 1cjM ?下 + cjM上 ) Mb右 j = bbbiii?右左 右 ( 1cjM ?下 + cjM上 ) 邊柱處的梁： Mb總 j = 1cjM ?下 + cjM上 46 表 風荷載作用下 A、 D軸框架柱剪力和梁柱端彎距的計算 表 風 荷 載作用下 B、 C軸框架 柱剪力和梁柱端彎距的計算 層號 iV /KN ?D ( KN/m) imD ( KN/m) imD /?D imV/KN yh/m 上cM （ KN178。 m） 下cM （ KN178。 m） 總bM （ KN178。 m） 6 158400 28800 5 158400 28800 4 158400 28800 3 158400 28800 2 158400 28800 1 117054 25752 層號 iV /KN ?D ( KN/m) imD ( KN/m) imD /?D imV /KN yh/m 上cM（ KN178。 m） 下cM （ KN178。 m） 左bM （ KN178。 m） 右bM （ KN178。 m） 6 158400 50400 5 158400 50400 4 158400 50400 3 158400 50400 2 158400 50400 1 117054 32775 47 表 風荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力 層 梁端剪力 / KN 柱軸力 /KN AB 跨 bABV BC 跨 bBCV CD 跨 bCDV A 軸 cAN B 軸 C 軸 D 軸 bABV － bBCV cBN bBCV －bCDV cCN cDN 6 － － － 5 － － － 4 － － － 3 － － － 2 － — 26 — 1 － － － 注：軸力壓力為＋，拉力為－ . 抗震計算 集中于各樓層標高處的重力荷載代表值 iG 計算。計算過程為 ： 計算過程如下： (1) 頂層： 女兒墻自重： KN/m179。 [2m179。 +(+)] ＝ 715 KN 屋面恒載： 179。 [179。 — 179。 6] ＝ 3750KN 50%屋面雪荷載： 179。 578 2m 179。 ＝ 縱梁自重： 179。 (179。 3+)= 橫梁自重： KN/m179。 (6m179。 20)= 半 層柱自重： KN/m179。 30/2179。 28＝ 395KN 48 半層墻體自重 KN/m179。 +179。 24= KN 合計 7000KN (2) 標準層 1： 樓面恒載： 179。 （ 179。 179。 6） 2m =2240KN 樓梯間恒載： 179。 179。 2m 179。 2= 50%樓面活載 ： 50%179。 2KN/ 2m 179。 = 樓梯間活荷載： 50%179。 179。 2m =25KN 縱梁自重： 179。 (179。 ) = 橫梁自重： 179。 (179。 20)=： 樓面上下各半層柱自重： 179。 179。 28= 樓面墻體自重 179。 （ 179。 3+） +179。 120=2356KN 合計： 7300 KN (3) 底層 樓面恒載： 179。 （ 179。 179。 6） 2m =2240KN 樓梯間恒載： 179。 179。 2m 179。 2= 50%樓面活載 ： 50%179。 2KN/ 2m 179。 2m = 樓梯間活荷載： 50%179。 179。 2m =25KN 縱梁自重： 179。 (179。 )= 橫梁自重： 179。 (179。 11179。 251179。 )= 樓面上下各半層柱自重： 179。 179。 28= 樓面上下各半層墻體自重： 179。 + 179。 179。 ? ?mmm )( ????? + 179。 (179。 214179。 179。 ) 179。 49 +179。 (13179。 179。 )= 合計： 7800KN 、 梁柱線剛度計算 （ 1）梁 柱 線剛度 左邊跨梁： i= EI/l=179。 710 KN/㎡ 179。2179。 1/12179。 179。 179。/=179。 104 KN/ m i= EI/l=179。 710 KN/㎡ 179。2179。 1/12179。 179。 179。/=5179。 104 KN/m 中跨梁 i= EI/l=179。 710 KN/179。2179。 1/12179。 179。 179。 104 KN/m/ 上部層各柱： i= EI/l=179。 710 KN/㎡ 179。 1/12179。 179。 179。/=179。 104 KN/m 底層柱： i= EI/l=179。 710 KN/㎡ 179。 1/12179。 179。 179。/=179。 104 KN/m 表 底層柱的 D值 D值 bcik i? kk? ?? ? 212cc iD h?? 中柱 （ +） /= （ +） /（ 2+） = 32893 邊柱 25694 ∑ D=（ 32893+25694)x14N/mm=820218N/mm 表 層柱 D值計算 D值 bcik i? 2ckk???? ? 212cc iD h?? 50 中柱 2179。 （ +）/2179。 = (2+)= 49824 邊柱 2179。 179。 = (2+)= 28800 ∑ D=（ 49824+28800） 179。 14n/mm=1100736N/mm (2) 框架自震周期，按頂點位移法計算，基本周期調(diào)整系數(shù) = 、 橫向框架頂點位移計算 表 框架頂點位移 層次 Gi/KN ∑ Gi/KN Di 層間位移△ i=∑ Gi/D 6 7000 7000 1100736 5 7300 14300 1100736 4 7300 21600 1100736 3 7300 28900 1100736 2 7300 36200 1100736 1 7800 44000 820818 頂點位移△ T=∑△ i= 自震周期 T1=179。 0,.7179。 √ ＝ 、 向地震作用計算 采用底剪力法計算多與地震水平計算 (1)基本周期影響系數(shù) 1EK eqFGa= 即： eqG =179。 29050= 因為： gT 1T =5gT 2h =(阻尼調(diào)整系數(shù) ) g = 51 多遇地震 6度 α max= 1a = 2 max1()gTT ??? =（ ）= (2)底部剪力 1EK eqFGa==179。 179。 42730= (3)頂部附加地震作用， T1== 所以，不考慮頂部附加地震作用。 表 樓層剪力計算 層數(shù) ih iH iG iiGH iiGH /1nkKi GH?? iF (KN) iV (KN) 6 3 7000 105719 5 3 7300 112785 4 3 7300 90885 3 3 7300 68985 2 3 7300 47085 1 7800 26910 4431,11 表 彈性變形驗算 層數(shù) 層間剪力 iV （ KN） 層間剛度 Di 層間位移 層高 iH 層間相對彈性轉(zhuǎn)角 6 1100736 3 1/3000 52 5 1100736 3 1/1500 4 1100736 3 1/1223 3 1100736 3 1/987 2 1100736 3 1/833 1 4431,11 820218 1/778 、 水平地震作用下的內(nèi)力計算 表 邊柱柱端彎矩 （ A D柱） 層數(shù) ih 層間剪力 iV（ KN） 層間剛度 Di A D柱（邊柱） Dim Vim k y M 上 M 下 6 3 1007361 28800 5 3 1007361 28800 4 3 1007361 28800 3 3 1007361 28800 2 3 1007361 28800 104． 2 1 820218 25694 表 邊柱柱端彎矩（ B C柱 ） 層數(shù) ih 層間剪力 iV（ KN） 層間剛度 Di B C柱（邊柱） Dim Vim k y M 上 M 下 6 3 1007361 49824 5 3 1007361 49824 4 3 1007361 49824 3 3 1007361 49824 53 2 3 1007361 49824 180． 2 1 820218 32893 54 55 地震作用下的彎矩圖（ ） 圖 56 57 地震作用下的剪力軸力圖 （ ） 圖 內(nèi)力組合 各種荷載作用下的內(nèi)力計算完畢后，即可進行框架各梁柱各控制截面上的內(nèi)力組合。梁的控制截面為梁端及跨中，根據(jù)對稱性，每層框架梁的控制截面為 5個即圖中所示 6，而柱則有兩個控制截面，即 9截面。在活荷載作用下由于柱相鄰上、下層活荷載的影響，則柱控制截面內(nèi)力需疊加。 賓館建筑安全等級為二級，γ 0=，框架的抗震等級為三級，混凝土框架梁的抗彎抗震承載力調(diào)整系數(shù)為γ RE=，框架柱的壓彎抗震承載力調(diào)整系數(shù)γ RE=，梁柱受剪承載力調(diào)整系數(shù)γ RE= 13軸框架進行內(nèi)力組合。 58 內(nèi)力基本組合表（框架梁 AB） 層次 截面位置 內(nèi)力 恒載