【正文】 16 6BC 跨 1804194 4 16? 2支座A 51137 8592 18 220 72B 0 7372 18 2?20 AB 跨 61137 8562 18 220 支座Br 0 593 4 18 ?1．03BC 跨 41137 6892 16 218 A 0 9072 18 220 ?座 BL 0 6912 18 220AB 跨 71137 9802 18 220? 支座Br 0 690 4 18 1BC 跨 0910 6102 16 218? 正截面承載力計(jì)算材料： 縱向鋼筋采用 HRB400， N/mm2 30??yf73箍筋采用 HPB235， =210 N/mm239。yvf?混凝土采用 C30， 從梁柱內(nèi)力組合表中分別挑選出跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計(jì) [9]。由梁剪力彎矩內(nèi)力組合表查得：1. 一層 AB 跨：支座處： ??kNm?= RE? ?= 跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩。由表 可求得相應(yīng)的剪力V=（+）= kN則支座邊緣處??=?當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按 T 形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)。翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)， = = =2200mm，按梁間距考慮時(shí)，39。fb3nl60= =300+6000=6300mm 按翼緣厚度考慮時(shí)， =has=60035=565mm，39。fbnS?? h?/ =100/565=，此種情況不起控制作用，故 =2200mm。39。fh? 39。fb梁內(nèi)縱向鋼筋選 HRB400 級(jí)鋼， （fy=f=360N/mm 2） ， =。下部跨間截?面按單筋 T 形截面計(jì)算。因?yàn)? =2200100（565100/2）39。39。12fcfhb????????? 610?= kN m kN m??74屬于第一類 T 形截面 =201hbfMcs?????=?? ???????75實(shí)配鋼筋 2 18，2 20（ AS=1137 ） 。?2m滿足要求。%????將下部跨間截面的 4 18 鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（ ） ，在計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋 ，即支座 A 上部（計(jì)算梁上2msA?部鋼筋截面時(shí)，將已計(jì)算所得的下部鋼筋 伸入支座，作為支座負(fù)完具作用sA下的受壓鋼筋 ，再進(jìn)行計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋截面面積 ，簡(jiǎn)單的說(shuō)就是計(jì)39。s s算梁上部受拉鋼筋時(shí)，按雙筋矩形截面計(jì)算） 39。 39。021()yssscMfhab???(563)???.??????說(shuō)明 富裕，且達(dá)不到屈服?？山迫m2639。()3(5)sysMAfha????實(shí)取 2 18，2 20（ AS=1137 ） 。?2m支座 Bl 上部 mm2639。()3(5)sysfha?????實(shí)配鋼筋 4 18（ AS=1017 mm2）%??????/.4/?76滿足要求。 BC 跨支座彎矩 ????? .RE?跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣的正彎矩。由表 可求得相應(yīng)的剪力 ()?????? 則支座邊緣處 ? 74kNRE??當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按 T 形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)。翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)， = = =900mm，按梁間距考慮時(shí)，39。fb3nl270= =300+6000=6300mm 按翼緣厚度考慮時(shí)， = =40035=365mm，39。fbnS?? h?sa?/ =100/365=，此種情況不起控制作用，故 =900mm。39。fh? 39。fb梁內(nèi)縱向鋼筋選 HRB400 級(jí)鋼， （fy=f=360N/mm 2） ， =。下部跨間截?面按單筋 T 形截面計(jì)算。因?yàn)? =900100（365100/2）39。39。12fcfhb????????? 610?= kN m kN m??屬于第一類 T 形截面 =201hbfMcs????? =??77????????實(shí)配鋼筋 2 18，2 16（ AS=910 ）?2m 滿足要求。%.5365???將下部跨間截面的 4 16 鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（ ）再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋 ，即支座 上部280msA??(365)????????./.965sa????()()sysAfh?????實(shí)配 2 16，2 18（ AS=804 ） 。?2 斜截面承載力計(jì)算AB 跨 ???????故截面尺寸滿足要求。梁端加密區(qū)箍筋取 4 肢 8@100，箍筋用 HPB235 級(jí)鋼筋（?）則210N/myvf??. 61??78???配箍率也滿足要求。因此，AB 跨非加密區(qū)箍筋為 @150?加密區(qū)取 4 肢 ＠150，加密區(qū)長(zhǎng)度取 =900mm。?BC 跨：若梁端箍筋加密區(qū)取 4 肢 ＠100，???? ??由于非加密區(qū)長(zhǎng)度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置。表 框架梁箍筋數(shù)量計(jì)算表梁端加密區(qū) 非加密區(qū)層次截面VRE?（kN）?（kN） 0yv???實(shí)配筋 Asv/s 實(shí)配筋 %)(sv?A BL RE? 四肢φ8@100()四肢φ8@200()6Br φ8@100() φ8@200()A BL VRE?四肢φ8@100()四肢φ8@200(7)2Br φ8@100() φ8@150()A BL RE?四肢φ8@100()四肢φ8@200()1Br φ8@100() φ8@200()注：表中 v 為換算至支座邊緣處的梁端剪力79 框架柱截面設(shè)計(jì) 剪跨比和軸壓比驗(yàn)算表 框架柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算柱號(hào)層次/mb0/h2/(Nm)cf/kCM?/NcV/k0CMVhcNfb1 600 560 2 2 500 460 2 柱 6 500 460 2 1 600 560 2 2 500 460 2 柱 6 500 460 2 正截面承載力計(jì)算遵循強(qiáng)柱弱梁的設(shè)計(jì)原則，為了保證框架柱的受彎承載力大于梁的受彎承載力，避免柱中出現(xiàn)塑性鉸而形成柱鉸型破壞機(jī)構(gòu)。以第二層 B 柱為例說(shuō)明。根據(jù) B 柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩?fù)Q算至支座邊緣，并于住端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進(jìn)行配筋計(jì)算。B 節(jié)點(diǎn)左、右梁端彎矩 ???????80B 節(jié)點(diǎn)上、下柱端彎矩 .(.01)??????8348? ..?? ??? / 梁，,????:將其按彈性彎矩分配給上、下柱端，即 .860. 柱BM???? . 柱 ?? 柱REB? ? ???取 20mm 和偏心方向截面尺寸的 1/30 兩者中的較大值，即al500/30=25mm，故取 =20mm。al柱的計(jì)算長(zhǎng)度按公式 確定，其中 ??????? ????0ul1.().1(.0.).490ml H??? 81因?yàn)?，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)30/????? 21 ..41cfAN? ?????取 0 ??取 202211 ?????????????/???對(duì)稱配筋 為大偏壓的情? ????況。 239。 1039。39。0(.5)csySefbhAfa??? 3 (.53)??????再取 以及相應(yīng)的 進(jìn)行計(jì)算， ，節(jié)點(diǎn)上、? ?? 575?此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無(wú)水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整，且取。????+20= =103/500=95,故應(yīng)考慮0iae?/IH偏心增大系數(shù) 。?同理可求得 82(取 )21 ????1?? 2.?2022/ileh?????????.?????為小偏壓的情況。 /.45/.isha?????0bb .3(08)(ccsNfhea?????按上式計(jì)算時(shí)，應(yīng)滿足 ,及 ，因?yàn)?cfh??? N= ????按構(gòu)造配筋 ，據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》 （GB 500011－2022） 條，當(dāng)抗震等級(jí)為三級(jí)時(shí)，柱縱向鋼筋的最小總配筋率，對(duì)于中柱和邊柱為 % ，同時(shí)每一側(cè)配筋率不應(yīng)小 ％，故 %50msAbh??故配 4 20 ( =1256mm2 )。 ?s配筋率： 01560..24sbh?????滿足要求。 斜截面承載力計(jì)算為防止構(gòu)件發(fā)生脆性剪切破壞，宜使構(gòu)件的斜面的受剪承載里大于構(gòu)件彎曲屈服時(shí)實(shí)際達(dá)到的剪力 ，以第 1 層柱為例進(jìn)行計(jì)算。??083由上可知，上柱柱端彎矩設(shè)計(jì)值為 ??對(duì)二級(jí)抗震等級(jí)，柱底彎矩設(shè)計(jì)值 ???則框架柱的剪力設(shè)計(jì)值 . ???? ????滿足要求。 30..6,??????取其中 取較大的柱下端值，而且 、 不應(yīng)考慮 ，故 為將表c cVRE?cM 查得的值除以 ， 為將表 查得的值除以 相應(yīng)的軸力c VN= =6002/1000=取 N = ????? ????.??該層柱應(yīng)按構(gòu)造配筋，根據(jù)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范 條，柱端加密區(qū) ρ v不應(yīng)小于 ％，1 層 B 柱的軸壓比查表 得 ，查得最小配箍特征值λ v=。則最小體積配箍率 min/??????84 ?????取 10 = ，則 。根據(jù)構(gòu)造要求，取加密區(qū)箍筋為??4 10@100，加密區(qū)長(zhǎng)度按照規(guī)范要求取一層柱底為 ，?。非加密區(qū)選用 4 肢箍 8@200。??表 框架柱箍筋數(shù)量表實(shí)配箍筋 %)(v?柱號(hào)層次REV(kN)??(kN)()cfA(msvS)cyvf?加密區(qū)非加密區(qū)6 0 4φ8@200 4φ8@2002 0 4φ8@200 4φ8@200A柱1 0 4φ8@200 4φ8@2006 0 4φ8@200 4φ8@2002 0 4φ8@200 4φ8@200B柱1 0 4φ8@200 4φ8@20085第八章 板設(shè)計(jì)本工程采用雙向現(xiàn)澆板的樓面和屋面，樓板和屋面板均采用 100mm 厚，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為 C25， ，鋼筋采用 HPB235 級(jí)鋼筋，?，設(shè)計(jì)時(shí)按彈性理論設(shè)計(jì)，采用以單區(qū)格板為計(jì)算基礎(chǔ)的計(jì)算2N/m10?yf 屋面板設(shè)計(jì)方法，假定支撐梁不產(chǎn)生豎向位移且不受扭。 內(nèi)力計(jì)算1．荷載設(shè)計(jì)值屋面活荷載設(shè)計(jì)值： ??86恒荷載設(shè)計(jì)值： g==?? 2./ 2 計(jì)算跨度內(nèi)跨： （軸線間距離） ， 邊跨：0cl?03710/2cl???各區(qū)格板的計(jì)算跨度列于表 3 彎矩計(jì)算本工程邊梁對(duì)板的作用視為固定支座，所以區(qū)格按其位置和尺寸分為A，B，C，D，E，F(xiàn) 六類?？缰凶畲髲澗貫楫?dāng)內(nèi)支座固定時(shí)在 作用下的跨中彎矩值，與內(nèi)支/2gq?座鉸支是在 作用下的跨中彎矩值之和。本設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)混凝土泊松比取/2q；支座最大負(fù)彎矩為當(dāng)內(nèi)支座固定時(shí) 作用下的支座彎矩。A 區(qū)格板： ? 2 21 01 01(.47.)(/)(.)/mgql ql?????? 86kN?20..2047..?2 21 ().???????????B 區(qū)格： ?得87 2 21 01 01()(/)(.)/mgql ql?????? 5kN?..67? 21 ().???????????其他區(qū)格計(jì)算從略，結(jié)果見(jiàn)表 。表 正截面受彎承載力設(shè)計(jì)值（按彈性理論計(jì)算）A B C D E F (m) (m) 1 (kNm)? ? (k)?? ?? 0 (k)?? 0 0 0 0區(qū) 格項(xiàng)目882(kNm)?? 截面設(shè)計(jì)有效高度： 短跨方向， 01280mh??長(zhǎng)跨方向， 37鋼筋截面 ，為便于計(jì)算 取 。ySfmA0???截面配筋計(jì)算結(jié)果及實(shí)際配筋列出表表 截面配筋 mm0hMkNm mm2sA