【正文】 E 雙肢箍 B8@150（)雙肢箍B8@200（)CR rRE 雙肢箍 B8@150（)雙肢箍 B8@150（)2B\CL rRE 雙肢箍 B8@150（)雙肢箍B8@200（)CR rRE 雙肢箍 B8@150（)雙肢箍B8@150（)3B\CL rRE 雙肢箍B8@150（)雙肢箍B8@200（)CR rRE 雙肢箍 BΦ8@150（)雙肢箍B8@150（)4B\CL rRE 雙肢箍B8@150（) 雙肢箍B8@200（)CR rRE 雙肢箍B8@150（) 雙肢箍B8@150（)5B\CL rRE 雙肢箍B8@150（) 雙肢箍B8@200（)CR rRE 雙肢箍B8@150（) 雙肢箍B8@150（)6B\CL rRE 雙肢箍B8@150（) 雙肢箍B8@200（)CR rRE 雙肢箍B8@150（)雙肢箍B8@150（)三級框架縱向最小配筋率，%，%，砼強(qiáng)度等級C30,縱筋為HRB335，箍筋為HRB335。圖210 柱計算截面示意（1）軸壓比和剪壓比驗算：軸壓比限值見表軸壓比限值 類別抗震等級一二三框架柱框支柱—現(xiàn)以B軸截面12為例計算軸壓比： 均滿足軸壓比限值得要求軸壓比和減壓比分別見表：B柱截面123456789101112N28430974677112031228166016972127216425942632bh450450450450450450450450450450450450550550550550550550550550550550550550fcN/(fc*bh) C柱截面123456789101112N26529069772311301155156215992008204524522489bh450450450450450450450450450450450450550550550550550550550550550550550550fcN/(fc*bh) 柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號層次bh0fc A柱6450410 5450410 4450410 3550510 2550510 1550510 B柱6450410 5450410 4450410 3550510 2550510 1550510 （2） 正截面承載力的計算算法一：框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱，梁先屈服可能使整個框架體系有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好，若柱形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動體系。因此，在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”即一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處除框架支層最上層的柱上端，柱端彎矩設(shè)計值應(yīng)符合：（為強(qiáng)柱系數(shù)，，）本設(shè)計為三級框架故：地震往復(fù)作用，兩個方向的彎矩設(shè)計均滿足要求，當(dāng)柱考慮順時針彎矩和時，梁應(yīng)考慮反時針方向彎矩和，反之亦然。若采用對稱配筋，可取兩組中較大者計算配筋。第一層梁與C柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表查得： 簡化算法： 同樣選第一層梁與C柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表查得 結(jié)果偏于安全，在此選用第二種計算方法取上下柱中Mc交大值 N=截面采用對稱配筋,具體配筋計算取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者交大值。550/30==20mm再選一組Nmax及對應(yīng)M。選用非地震組合中的 N= M= 選用4B20（) 總配筋率柱正截面受壓承載力計算見附表23（3）斜截面承載力計算以第一層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整：（三級框架）式中：—柱凈高。 ,—分別為柱上下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值，取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足。以第一層B柱為例，查表可得調(diào)整后的剪力柱端加密區(qū)箍筋選用B8@（最小配筋率特征值） 非加密區(qū)取B8@200滿足要求。 箍筋配筋規(guī)定抗震等級箍筋最大間距箍筋最小直徑一6d 10010二8d 1008三8d 150（柱根100）8四8d 150（柱根100）6（柱根8）斜截面配筋表見附表24 《建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》，對一、二級抗震等級的框架節(jié)點必須進(jìn)行受剪承載力計算，而三級抗震等級的框架節(jié)點，僅按構(gòu)造要求配筋，不再進(jìn)行受剪承載力計算。設(shè)計基礎(chǔ)的荷載包括：①框架柱傳來的彎矩，軸力和剪力（可取設(shè)計底層柱的相應(yīng)控制內(nèi)力）②基礎(chǔ)類型的選取由于本建筑物柱距為7200mm，因而采用柱下獨立基礎(chǔ)在框架柱內(nèi)力計算中所選的筋B、C、D、E軸為一榀框架，該榀框架四根柱子，柱距分別為5100mm，2400mm，5100mm因而將柱分別做成柱下獨立基礎(chǔ)。（1）外柱基礎(chǔ)承受的上部荷載框架柱L傳來： 拉梁自重：墻自重：該工程框架層數(shù)不多，地基土較均勻且柱距較大，所以選擇獨立基礎(chǔ)，根據(jù)地質(zhì)報告，基礎(chǔ)埋深需在粘土以下，取基礎(chǔ)混凝土的強(qiáng)度等級為C30，鋼筋采用HRB335 ，墊層100mm厚，C10素砼，每邊比基礎(chǔ)寬出100㎜（1）初步確定基底尺寸 1）選擇基礎(chǔ)埋深。 2）地基承載力的深度修正后的。 3）抗震設(shè)防烈度為7度，場地類別為II類。（2）基礎(chǔ)尺寸估算 先按中心荷載作用下計算基底面積： 將基底面積擴(kuò)大，基底尺寸擬為圖211基礎(chǔ)尺寸地基承載力及偏心驗算 滿足要求滿足要求故承受力滿足要求 確定基礎(chǔ)高度及構(gòu)造尺寸采用C30混凝土，以按柱縱向鋼筋錨固要求及相關(guān)構(gòu)造要求取h= 土壤凈反力的計算：基底凈反力：抗沖切破壞驗算公式首先計算基礎(chǔ)底面配筋計算基礎(chǔ)在上部結(jié)構(gòu)傳來荷載與土壤凈反力的共同作用，可把它倒過來，視為一均布荷載作用下支承于柱上的懸臂板。其彎矩及配筋計算：臺階的高寬比為且偏心距（計算從略） 柱邊ⅠⅠ截面彎矩為： 選用32B12@150，As=3619mm2 選用26B12@180，As=2941mm2 (采用電算) No: S B H 1 3900 6300 400 2 700 3100 250柱下獨立基礎(chǔ)底板配筋計算： load M1(kNm) AGx(mm*mm) load M2(kNm) AGy(mm*mm) 7 7 x實配:Φ16@150 y實配:Φ16@100 節(jié)點號= 29 fak(kPa)= q(m)= Pt= kPa fy=210 mPa Load Mx39。(kNm) My39。(kNm) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 4 3749 3749 柱下獨立基礎(chǔ)沖切計算： at(mm) load 方向 p_(kPa) 沖切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 550. 7 X+ 214. 610. 550. 7 X 214. 610. 550. 7 Y+ 214. 610. 550. 7 Y 214. 610. 基礎(chǔ)梁按構(gòu)造配筋，選用其基礎(chǔ)配筋的1/10，作為軸心受壓的壓力，進(jìn)行承載力計算，拉梁截面大于等于1/25L~1/35L，高度等于1/15L~1/20L，配筋應(yīng)上下相同，且不少于615mm2取bh=250mm500mm取柱底軸力彎矩較大值的1/10：Nmax=226kN M2= M2= 采取對稱配筋 選 用4B16（) 中間跨由于短于邊跨計算長度同樣采用4B16，滿足要求，斜截面由于剪力較小所以按構(gòu)造配筋B8@150滿足要求。 第3章 電算復(fù)核 PMCAD結(jié)構(gòu)建模 圖31圖32圖33圖34圖35樓面恒活載輸入圖36標(biāo)準(zhǔn)層平面圖圖37樓面恒載（板自動計算）圖38樓面活載圖39樓板導(dǎo)荷圖310整樓模型圖311恒載內(nèi)力計算圖312恒載內(nèi)力計算 SATWE內(nèi)力計算及配筋圖313圖314圖315圖316 圖317圖318圖319圖320 JCCAD基礎(chǔ)設(shè)計圖321=== 工況 1 === X 方向地震力作用下的樓層最大位移 Floor Tower Jmax Max(X) Ave(X) Ratio(X) h JmaxD MaxDx AveDx RatioDx MaxDx/h 7 1 669 3300. 675 1/2754. 6 1 604 3300. 604 1/2695. 5 1 501 3300. 501 1/1577. 4 1 398 3300. 398 1/1254. 3 1 295 3300. 295 1/1561. 2 1 192 3300. 192 1/1392. 1 1 89 4250. 89 1/1525. X方向最大值層間位