【導(dǎo)讀】的主采煤層，結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，含夾矸層數(shù)2-5層，夾矸厚～，在1102工作面巷道頂部煤層中有夾石1-2層，夾石厚～。巖性多為泥巖、粉砂巖；一煤層頂板為深灰色～灰黑色泥巖，硬度低，上部的煤層在該區(qū)域均不可采。層，煤層節(jié)理裂隙比較發(fā)育，硬度中等，為半亮型煤。該區(qū)域內(nèi)地層平緩，構(gòu)造中等，總體呈單斜構(gòu)造，局部表現(xiàn)為緩波狀起伏，地層總體走向N15°～60°E，傾向NW。差H=30～100m，為已控制斷層，并作為采區(qū)西部邊界。EW，傾向S，傾角55°，落差H=0～20m。由于一煤組承壓裂隙含水層在平面上的滲透性及賦水性差。量將會突然急劇增大。土，隔水性較好，因而很難接受潛水的補給。盡管在淺部有煤層出露，層涌水量變化不大。煤塵爆炸指數(shù)65-75%，煤塵有爆炸危險。自然發(fā)火期3-6個月，容易自燃。區(qū)域為無高溫的地區(qū)。正反轉(zhuǎn)，鏈條強度大，壽命長。初撐力為10128KN，支護強度為，泵站工作壓力為，

　　

【正文】 ti =t+ t保護裝置和開關(guān)動作時間，取 中央變電所短路容量按 100MVA 計算，在最大運行方式時，中央變電所高壓開關(guān)饋出電纜的短路電流為 : Ik(3)=3 10XS?= 100310?= 對 L1 MYPTJ103*120+3*501850m 高壓電纜的熱穩(wěn)定校驗 31min idStC?? 4473 ? =＜ 120mm2 滿足要求。 阜礦集團內(nèi)蒙白音華井工礦 1103 綜放工作面供電設(shè)計 36 對 Y52 移動變電站負(fù)荷側(cè)電源 線 MY3*70+1*50 低壓 電纜的熱穩(wěn)定校驗 Y52 移動變電站低壓饋電開 負(fù)荷側(cè) 電纜三相短路電流值為 311d?=d112*=9256*=10644A itCIS ?? 3min 10644 ? =＜ 70mm2 滿足要求。 對 Y50 移變 MYP3*35+1*16/ 電纜熱穩(wěn)定校驗 Y50 移動變電站 配出回柱機負(fù)荷線 電纜三相短路電流值為 3I?=d62*=6964*=8008A itCIS ?? 3min 8008 ? =＜ 35mm2 滿足要求。 對 Y51 移變 1103 材料道皮帶機負(fù)荷線 *50+1*25 電纜熱穩(wěn)定校驗 Y51 移動變電站低壓饋電開關(guān) 1103 材料道皮帶機 *50+1*2三相短路電流值為 3I? =d72*=4486*=5158A itCIS ?? 3min 5158 ? = mm2＜ 50mm2 滿足要求。 阜礦集團內(nèi)蒙白音華井工礦 1103 綜放工作面供電設(shè)計 37 第五節(jié) 按啟動條件校驗電纜截面 根據(jù)電工學(xué)理論，電動機啟動時末端電壓不小于 ， 則啟動允許電壓損失值為： Δ uqy= 計算 3300V 啟動電壓損失地點為工作面后部刮板運輸機機尾高速電機接線端子處。 3300V 允許啟動電壓損失值為 3450－ 3300＝ 975V （ 1）、 SGZ1000/1400 刮板運輸機啟動電壓損失校核 0 .7 5 UI I 0 .7 5 6 1 5 0 6 7 5Uq e q e Ae? ? ? ? ? （ 2）、刮板運輸機負(fù)荷線啟動時電壓損失：啟動時電機功率因數(shù)按 計算。 L 5 0 0U 3 I o s 3 6 7 5 0 .5 1 3 7 .5 4 VD S 4 2 .5 5 0zzqz c ?? ? ? ? ? ?? （ 3） 、啟動時變壓器的電壓損失： ? ? ? ?? ? ? ?B q B BU 3 I I R o s X s in3 6 7 5 2 4 0 0 .0 1 5 3 0 .5 0 .2 0 7 3 0 .8 6 62 9 6 .6 3 Vqe c ??? ? ? ?? ? ? ? ? ??? （ 4）、刮板運輸機啟動時總的電壓損失為： U U U 1 3 7 .5 4 2 9 6 .6 3 4 3 4 .1 7 VU U 9 7 5 Vq z Bq q Y? ? ? ? ? ? ? ?? ? ???因 為 ＜ ， 根 據(jù) 計 算 結(jié) 果 ， 刮 板 運 輸 機 啟 動 時 的電 壓 損 失 符 合 要 求 。 計算 1140V 啟動電壓損失地點為工作面 采煤機 電機接線端子處。 1140V 允許啟動電壓損失值為 1200－ 1140＝ 345V 阜礦集團內(nèi)蒙白音華井工礦 1103 綜放工作面供電設(shè)計 38 （ 1）、 MG300/700WD 采煤機啟動電壓損失校核 0 .7 5 UI I 0 .7 5 6 1 7 7 7 9 6 .5Uq e q e Ae? ? ? ? ? （ 2）、工作面采煤機負(fù)荷線啟動時電壓損失：啟動時電機功率因數(shù)按 計算。 L 5 0 0U 3 I o s 3 7 9 6 .5 0 .5 8 5 .4 2 VD S 4 2 .5 9 5zzqz c ?? ? ? ? ? ?? （ 3） 、啟動時變壓器的電壓損失： ? ? ? ?? ? ? ?B q B BU 3 I I R o s X s in3 7 9 6 .5 2 4 5 0 .0 0 6 8 0 .5 0 .0 5 1 4 0 .8 6 61 4 1 .6 3 Vqe c ??? ? ? ?? ? ? ? ? ??? （ 4）、采煤機啟動時總的電壓損失為： U U U 8 5 .4 2 1 4 1 .6 3 2 2 7 .0 5 VU U 3 4 5 Vq z Bq q Y? ? ? ? ? ? ? ?? ? ???因 為 ＜ ， 根 據(jù) 計 算 結(jié) 果 ， 采 煤 機 啟 動 時 的電 壓 損 失 符 合 要 求 。 因 660V 供電負(fù)荷最大的設(shè)備為 1103 上川卡軌車 電機，距離KBSGZY630/10/ 移變只有 80 米，啟動電壓降完全滿足要求，不需計算。 阜礦集團內(nèi)蒙白音華井工礦 1103 綜放工作面供電設(shè)計 39 第三章 電網(wǎng)短路電流的計算 第一節(jié) 3300V 供電系統(tǒng)短路電流的計算 Y48 移動變電站 d3 點短路電流的計算： KBSGZY3150/10/ 移動變電站二次電壓額定 3450V，變壓器容量 3150KVA，系統(tǒng)短路容量按 100MVA 計算： 系統(tǒng)電抗 Xx=32SKUN= = 式中 NU 額定電壓 KV 3SK 系統(tǒng)短路容量 取 100MVA KBSGZY3150/10/ 移動變電站的阻抗 、電抗 阻抗 Rｂ = 2210 %reUUSn = 210 ??= 電抗 Xｂ = 2210 % eUx USn = 210 ??= 高壓電纜的阻抗 、電抗： Rb=R0 L Xb=X0 L MYPTJ3*120+3*50/3+JS/101850m高壓 電纜的阻抗、電抗 R0= /km 電抗 X0= /km Rb= = Xb= = 3300V 負(fù)荷電纜 高壓 電纜的阻抗 Rg= /km 電抗 Xg= /km Rg= = Xg= = 高壓電纜的阻抗折算到移動變電站二次側(cè)后的阻抗 RC= Rg/K2T XC=Xg/ K2T K折算比例 （ 10/） 2 所以折算后的阻抗為 Rg=（ 10/） 2= Xg=（ 10/） 2= ∑ R=++= ∑ X=+++= d3 點的兩相短路電流值為 d3 =222 XRUe? =2233002 ? =3579A 阜礦集團內(nèi)蒙白音華井工礦 1103 綜放工作面供電設(shè)計 40 第二節(jié) 1140V 供電系統(tǒng)短路電流的計算 Y50 移動變電站 d5 點短路電流的計算： KBSGZY1250/10/ 移動變電站二次電壓額定 1200V，變壓器容量 1250KVA，系統(tǒng)短路容量按 100MVA 計算： 系統(tǒng)電抗 Xx=32SKUN= = 式中 NU 額定電壓 KV 3SK 系統(tǒng)短路容量 取 100MVA KBSGZY1250/10/ 移動變電站的阻抗、電抗 阻抗 Rｂ = 2210 %reUUSn = 210 ??= 電抗 Xｂ = 2210 % eUx USn = 210 ??= 高壓電纜的阻抗 、電抗： Rb=R0 L Xb=X0 L 干線電纜 MYPTJ10120mm21870m高壓 電纜的阻抗、電抗 R0= /km 電抗 X0= /km Rb= = Xb= = 1140V 采煤機負(fù)荷電纜 MYP3*95+1*50+6*4/ 低 壓 電纜的阻抗 Rg= /km 電抗 Xg= /km Rg= = Xg= = 高壓電纜的阻抗折算到移動變電站二次側(cè)后的阻抗 RC= Rg/K2T XC=Xg/ K2T K折算比例 （ 10/） 2 所以折算后的阻抗為 Rg=（ 10/） 2= Xg=（ 10/） 2= ∑ R=++= ∑ X=+++= d6 點的兩相短路電流值為 d6 =222 XRUe? =2211402 ? =3734A 阜礦集團內(nèi)蒙白音華井工礦 1103 綜放工作面供電設(shè)計 41 第三節(jié) 660V 供電系統(tǒng)短路電流的計算 Y52 移動變電站 d15 點短路電流的計算： KBSGZY630/10/ 移動變電站二次電壓額定 690V，變壓器容量 630KVA，系統(tǒng)短路容量按 100MVA 計算： 系統(tǒng)電抗 Xx=32SKUN= = 式中 NU 額定電壓 KV 3SK 系統(tǒng)短路容量 取 100MVA KBSGZY630/10/ 移動變電站的阻抗、電抗 阻抗 Rｂ = 2210 %reUUSn = 210 ?? = 電抗 Xｂ = 2210 % eUx USn = 210 ??= 高壓電纜的阻抗 、電抗： Rb=R0 L Xb=X0 L 干線電纜 MYPTJ3*120+3*50/3+JS/10720m高壓 電纜的阻抗、電抗 R0= /km 電抗 X0= /km Rb= = Xb= = 660V 干線電纜 MY3*70+1*25/ 壓 電纜的阻抗 Rg= /km 電抗 Xg= /km Rg= = Xg= = 660V 負(fù)荷線電纜 MY/*16mm220m低 壓 電纜的阻抗 Rg= /km 電抗 Xg= /km Rg= = Xg= = 高壓電纜的阻抗折算到移動變電站二次側(cè)后的阻抗 RC= Rg/K2T XC=Xg/ K2T K折算比例 （ 10/） 2 所以折算后的阻抗為 Rg=（ 10/） 2= Xg=（ 10/） 2= ∑ R=+++= ∑ X=++++= 阜礦集團內(nèi)蒙白音華井工礦 1103 綜放工作面供電設(shè)計 42 d15 點的兩相短路電流值為 d15 =222 XRUe? =226602 ? =882A 其它短路點的計算結(jié)果見附表： 阜礦集團內(nèi)蒙白音華井工礦 1103 綜放工作面供電設(shè)計 43 第四章 動力變壓器的保護 變壓器型號 Y48KBSGZY3150/10 變壓器容量 3150KVA 安裝地點 1103 下川 工作電壓 一次： 10KV；二次： 3450V 連接組別 Y/Yo 工作電流 一次： 182A；二次： 527A 絕緣等級 H 高壓開關(guān)整定 開關(guān)型號 G8PBG10Y 額定電流 300A 遮斷容量 100MVA 電纜芯線額定電流 330A 過流整定 過載： 270A；瞬動 1000A 負(fù)荷電纜型號 MYPTJ3*120 長度 1850m 零序電流整定 2A 低壓開關(guān)整定 開關(guān)型號 BXB630/ 額定電壓 3300V 額定電流 630A 額定通斷能力 開關(guān)出口三相短路電流 5544A 漏電整定值 100KΩ 漏電閉鎖值 150KΩ 所保護最遠點兩相短路電流值 Id 3=3579A 過流整定 過載： 300A；瞬動 1500A 靈敏度系數(shù) Id3/Ik=＞ 動力變壓器的保護 變壓器型號 Y49KBSGZY2020/10 變壓器容量 2020KVA 安裝地點 1103 下川 工作電壓 一次： 10KV；二次： 3450V 連接組別 Y/Yo 工作電流 一次： 115A；二次： 335A 絕緣等級 H 高壓開關(guān)整定 開關(guān)型號 G8PBG10Y 額定電流 300A 遮斷容量 100MVA 電纜芯線額定電流 330A 過流整定 過載： 270A；瞬動 1000A 負(fù)荷電纜型號 MYPTJ3*120 長度 1850m 零序電流整定 2A 低壓開關(guān)整定 開關(guān)型號 BXB630/ 額定電壓 3300V 額定電流 630A 額定通斷能力 開關(guān)出口三相短路電流 5544A 漏電整定值 100KΩ 漏電閉鎖值