【導讀】第1章建筑設計--------------------------------------------------------------------------------6. 建筑總平面設計---------------------------------------------------------------------6. 基地大小、形狀和道路走向--------------------------------------------------6. 商店內部用衛(wèi)生間-------------------------------------------------------------10. 商業(yè)建筑防火設計-----------------------------------------------------------------10. 合理確定商業(yè)建筑的總平面布局--------------------------------------------10. 在平面布置時考慮重點部位的防火-----------------------------------------11. 設置必要的自動的消防設施-------------------------------------------------11. 劃分水平防火分區(qū)-------------------------------------------------------------12. 室內裝修防火設計-------------------------------------------------------------13. 營業(yè)廳無障礙設計------------------------------------------------------------------14. 坡道、樓梯、臺階和電梯----------------------------------------------------14. 出入口、門設計----------------------------------------------------------------15. 第2章結構設計--------------------------------------------------------------------------------16. 結構布置及計算簡圖--------------------------------------------------------------16

　　

【正文】 212cc iD ha= (32) 式中， ca 為柱側移剛度修正系數(shù) ，對不同情況按表 計算，其中 K 表示梁柱線剛度比。 表 柱側移剛度修正系數(shù) c? 根據(jù)上述方法計算出框 架柱的側移剛度 D值見表 。 表 框架柱 層數(shù) 邊柱（ 1 根） 中柱（ 3 根） D? K ca ijD / N/m K ca ijD / N/m 2～ 3 層 8086 13082 47332 1 層 將上述不同情況下同層框架柱側移剛度相加，即得到框架各層層間側移剛度。由上表可見， D? 1/ D? 2= 故該框架為規(guī)則框架。 位置 邊柱 中柱 ca 簡圖 K 簡圖 K 一般層 242ciii+ 1 2 3 42ci i i ii+ + + 2KK+ 底層 固結 2cii 12ciii+ KK++ 鉸結 2cii 12ciii+ + 青島理工大學畢業(yè)設計（論文） 25 自振周期計算 采用頂 點位移法。頂點位移法的思路 。將一質量均勻分布的懸臂結構體系的基本周期用在重力荷載代表值水平作用下所產生的水平頂點位移表示。頂點位移可以通過將各質點重力荷載代表值作用于體系的各質點上，然后根據(jù)各樓層剛度，按靜力法求出。 結構的基本自振周期 1 1 . 7 1 . 7 0 . 7 0 . 2 6 3 0 . 6 1T b sTs?? ? ? ? ? ? 取填充墻的周期影響系數(shù) T? = 表 結構頂點的假想側移計算 水平地震作用及樓層的地震剪力計算 該建筑物的高度不超過 40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可以用底部剪力法計算水平地震作用。根據(jù)《抗震規(guī)范》第 條規(guī)定，采用底部剪力法時，各樓層可僅取一個自由度， 體系地震位移反應以基本陣型為主。 結構的水平地震作用標準值，應按下列公式確定： neq iiGG?? ? =179。 =； 1EK eqFG?? = 4 9 6 4 .9 4 2 7 3 .0 7kN?? 層次 重力荷載代表值 iG (kN) 樓層剪力GiV (kN) 樓層側移剛度 iD (KN/m) 層間位移iu)(? (m) 樓層位移 iu (mm) 3 2128 2128 47332 2 47332 1 ? 青島理工大學畢業(yè)設計（論文） 26 EKnN FF ??? ； 1(1 )iii E K nnjjjGHFFGH????? ； 式中 EKF — 結構總水平地震作用標準值； 1? — 相應于結構基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值，應按本章 (《抗震規(guī)范》 )第 條確定，多層砌體房屋、底部框架和多層內框架磚房，宜取水平地震影響系數(shù)最大值； eqG — 結構等效總重力荷載，單質點應取總重力荷載代表值，多質點可取總重力荷載代表值的 85%； iF — 質點 i 的水 平地震作用標準值 ； ,ijGG— 分別為集中于質點 i、 j 的重力荷載代表值； ,ijHH— 分別為質點 i、 j 的計算高度； n? — 頂部附加地震作用系數(shù)，多層鋼筋混凝土和鋼結構房屋可按表 采用，多層內框架磚房可采用 ，其它房屋可采用 ； NF? — 頂部附加水平地震作用。 水平地震影響系數(shù) 1? 計算，結構基本周期取頂點位移法的計算結果。 1 ,Ts? 已地震設防烈度為 7 度，設計基本地震加速度為 ，地震分組為二組的多遇地震，場地類別為Ⅱ類。 所以： ?? sTg ? 0 . 9 0 . 91 m a x1 0 . 4 0( ) ( ) 0 . 0 8 0 . 0 5 50 . 6 1gTT??? ? ? ? 因為 1 0 .6 1 1 .4 0 .5 6gT s T s? ? ?， 需要考慮頂部附加地震作用的修正，由于 0 .3 5 0 .4 0 .5 5Tg? ? ?，則頂部附加地震作用系數(shù)為： 10. 08 0. 01 0. 08 0. 61 0. 01 0. 05 88n T? ? ? ? ? ? ? 青島理工大學畢業(yè)設計（論文） 27 可得頂部附加地震作用為： 0. 05 88 27 3. 07 16 .0 1N n E KFF?? ? ? ? ? 各質點水平地震作用： EKnj jjiii FHGHGF??? 1 各樓層的地震剪力： ??? nk Ki FV 1 為保證結構基本安全性，根據(jù)《建筑抗震規(guī)范》第 條規(guī)定 ， 抗震驗算時，結構任一樓層的水平地震剪力應符合下式要求： nEKi jjiVG? ?? ? () 式中 EKiV — 第 i 層對應于水平地震作用標準值的樓層剪力； ? — 剪力系數(shù)， 經(jīng)查表 ? =； jG — 第 j 層的重力荷載代表值。 表 各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 注： jjGH? = kNm EKFV?1 322 FFV ?? 33 FV? 經(jīng)驗算 nEKi jjiVG? ?? ? 保證了結構的基本安全性 各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖 。 層次 iH (m) iG (kN) iiGH (kNm) 1iinjjjGHGH?? iF (kN) iV (kN) 3 2128 2 1 青島理工大學畢業(yè)設計（論文） 28 3F 3V 2F 2V 1F 1V (a)水平地震作用分布 (b)層間剪力分布 圖 橫向水平地震作用及樓層地震剪力 表 樓層最小地震剪力系數(shù) 注：基本周期介于 和 5s 之間的結構，可插入取值； 括號內數(shù)值分別用于設計基本地震加速度為 。 此處 ? 取 ，由表 驗算可以看出計算結構都滿足上式要求。 水平地震作用下的位移驗算 水平地震作用下框架結構的層間位移 iu)(? 和頂點位移 iu 分別按公式 ???? sj ijiiDVu1)( () 類別 7 度 8 度 9 度 扭轉效應明顯或基本周期小于 的結構 () () 基本周期大于 的結構 () () 青島理工大學畢業(yè)設計（論文） 29 ?? ?? nk ki uu 1 )( () 計算，計算過程見表 ，表中還計算了各層層間彈性位移角 /e i iuh? ?? ，如下所示 。 表 橫向地震作用下的位移計算 根據(jù)《結構抗震規(guī)范》規(guī)定，對于鋼筋混凝土框架結構， e? ≤1/550，由上表可見，最大位移發(fā)生在 一 層，其值 410?? ﹤ 1/550，滿足要求。 水平地震作用下框架內力計算 對 所取一榀框架 進行內力分析?？蚣苤思袅皬澗胤謩e按下式計算： isj ijijij VDDV??? 1 () hyVMyhVMijijuijijb )1( ??? () 由于梁柱的線剛度比小于 3，用 D 值法確定柱的反彎點位置 yh（柱底至反彎點的高度） 按式 0 1 2 3y y y y y= + + +確定， y—— D 值法反彎點高度比 0y —— 標準反彎點高度比，根據(jù)水平荷載的形式查表確定。 層次 iV (kN) iD? (N/mm) iu? (mm) iu (mm) ih (mm) e? 3 47332 3 4800 410?? 2 47332 4800 410?? 1 5750 410?? 青島理工大學畢業(yè)設計（論文） 30 1y —— 與柱相鄰的上下橫梁線剛度不同時對反彎點高度比的修正，該一榀框 架上下橫梁線剛度相同，所以取為 0 2y —— 相鄰上層層高與本層層高不同時對反彎點高度比的修正系數(shù)。 3y —— 相鄰下層層高與本層層高不同時對反彎點高度比的修正系數(shù) 查表可知 一層反彎點高度比邊柱 3210 yyyyy ???? =+0+0+0= 二層反彎點高度比邊柱 3210 yyyyy ???? =+0+0+0= 三層反彎點高度比邊柱 3210 yyyyy ???? =+0+0+0= 一層反彎點高度比中柱 3210 yyyyy ???? =+0+0+0= 二層反彎點高度比中柱 3210 yyyyy ???? =+0+0+0= 三層反彎點高度比中柱 3210 yyyyy ???? =+0+0+0= 水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及軸力圖如圖 所示。 (a)框架彎矩圖 青島理工大學畢業(yè)設計（論文） 31 (b)梁端剪力及軸力圖 圖 水平地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力 及柱軸力圖 )( ,1 ijujibrblblblb MMii iM ??? ? () )( ,1 ijujibrblbrbrb MMii iM ??? ? () l MMVrblbb ?? () ?? ?? nh rblbi VVN 1 )( () 式中 lbi ， rbi — 分別表示節(jié)點左右的線剛度； lbM ， rbM — 分標表示節(jié)點左右的彎矩； iN — 柱在 i 層的軸力，其中梁的線剛度取自表 ，具體計算過程見表 。 青島理工大學畢業(yè)設計（論文） 32 表 各層柱端剪力及彎矩計算 注： M 的量綱為 kN m,V的量綱為 kN。 層次 3 2 1 ih (m) iV (kN) ??sj ijD1 (N/mm) 47332 47332 邊 柱 1iD 8086 8086 1iV K y 1biM 1tiM 中 柱 2iD 13082 13082 2iV K y 1biM 2tiM 青島理工大學畢業(yè)設計（論文） 33 表 地震荷載作用下梁端彎矩、剪力及柱的軸力計算 注： M 的量綱為 kN m,V的量綱為 kN， N 的量綱為 kN， l 的量綱為 m； 柱軸力中負號表示拉力。 橫向風荷載作用下框架結構的內力和側移計算 風荷載標準值 風荷載標準值按《荷載規(guī)范》第 條計算主要承重結構時的荷載計算： 0k z s zww? ? ?? () 式中 z? — 高度 z 處的風振系數(shù)； s? — 風載體型系數(shù)； z? — 風壓高度變化系數(shù)； 0w — 基本風壓 (kN/m)； 該建筑高度 H=＜ 30m，高寬比 H/B=＜ ，取風振系數(shù) z? =；由《荷載規(guī)范》表 查得： s? =(迎風面 )，