【導(dǎo)讀】第一節(jié)、工程概況--------------------------------------------------------------------------------------------3-. 第五節(jié)、構(gòu)造要求------------------------------------------------------------------------------------------12-. 第六節(jié)、模板安拆施工------------------------------------------------------------------------------------16-. 第七節(jié)、資源配置------------------------------------------------------------------------------------------19-

　　

【正文】 =(1)=≤fak=160kPa 符合要求！ 九、拆模時間驗算 樓板的長邊長度 (m) 樓板的短邊與長邊的比值 樓板活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2) 2 鋼筋的級別 HRB335 混凝土強(qiáng)度等級 C30 混凝土設(shè)計強(qiáng)度 (N/mm2) 樓板支座配筋 υ8 配筋的間距 (mm) 150 澆注層的實測強(qiáng)度 (N/mm2) 12 下一層的實測強(qiáng)度 (N/mm2) 25 下二層的實測強(qiáng)度 (N/mm2) 28 下三層的實測強(qiáng)度 (N/mm2) 30 參考《建筑施工安全手冊》 (杜榮軍主編，中國 建筑工業(yè)出版社出版 )，各樓層層高、樓面設(shè)計荷載、樓板板厚均按相同計。 支架所受各類荷載的取值 附加在每根立桿上的樓蓋自重荷載為： N板 i=(24+)= 模板自重為： N模 i== 支架自重為： N支 gi== 混凝土澆筑施工荷載為： N澆 i=(1+2)= 樓蓋總的設(shè)計荷載為： NQ=2+ = 澆筑層的荷載計算 (設(shè)當(dāng)前澆筑層為第 i層 ) 澆筑層荷載強(qiáng)度達(dá)到 12/100％ =％設(shè)計強(qiáng)度 N支 i = N板 i+N模 i+N支 gi+N澆 i=+++= 下一層立桿的荷載計算 下一層荷載強(qiáng)度達(dá)到 25/100％ =％設(shè)計強(qiáng)度 N支 i1=N支 i+N模 i+N支 gi+αN板 iNQ=+++= 其中， α為樓蓋荷載計入比例， α= i1 NQ,下一層的模板支架可以試拆除 拆除后澆注層的立桿荷載由下一層的樓蓋分擔(dān) 60％，分擔(dān)后的下一層樓蓋承擔(dān)的荷載為 i1NQ，可以拆除 下一層樓板承載力驗算 (1)下一層樓板信息 驗算樓板強(qiáng)度時按照最不利情況考慮，樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮 寬度范圍內(nèi)配置 HRB335,每單位長度 (m)樓板截面的鋼筋面積As=,fy=300N/mm2 板的截面尺寸為 bh=3400mm110mm，樓板的跨度取 ，取混凝土保護(hù)層厚度 20mm，截面有效高度 ho=90mm (2)下一層樓板承載力計算 樓板計算長邊 ，短邊為 33 q=((24+))+[(1+2)+N支 i1/(lal b)]= 板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax==m/m 下一層混凝土 強(qiáng)度達(dá)到 25/100％ =％設(shè)計強(qiáng)度 C30混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計值為 fcm= 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度 ξ=Asf y/(αlbhof cm)=300/(1340090)= 計算系數(shù)為： αs=ξ()=()= 此時樓板所能承受的最大彎矩為 M1=αsα1bho2f cm=13400902106=m/m 結(jié)論：由于 ∑M1=M1=≤Mmax= 所以，下一層樓板強(qiáng)度不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載，模板支持不可以拆除 34 結(jié)論和建議： ，下一層樓板強(qiáng)度不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載，模板支持不可以拆除 梁模板 (扣件式 )計算書 一、工程概況 新澆混凝土梁板特性 精工車間一 ,， 1～ 15軸交 A~L軸 新澆混凝土樓板厚度 (mm) 110 混凝土梁截面尺寸 (mm)【寬 高】 240900 模板支架高 度 H(m) 模板支架的縱向長度 La(m) 96 模板支架的橫向長度 Lb(m) 30 二、模板支撐體系設(shè)計 混凝土梁支撐方式 梁兩側(cè)有板，梁底次楞平行梁跨方向 立桿縱向間距 la(mm) 750 立桿橫向間距 lb(mm) 900 模板支架步距 h(mm) 1500 樓板立桿縱向間距 la39。(mm) 750 樓板立桿橫向間距 lb39。(mm) 900 梁左側(cè)立桿距梁中心線距離 (mm) 450 梁底增加承重立桿根數(shù) 0 每縱距內(nèi)附加梁底支撐主楞根數(shù) 2 梁底支撐小楞根數(shù) 3 立桿伸出頂層橫向水平鋼 管中心線至模板支撐點的長度 a(mm) 100 設(shè)計簡圖如下： 35 模板設(shè)計立面圖 36 模板設(shè)計平面圖 三、荷載設(shè)計 模板及支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 模板 (kN/m2) 次楞 (kN/m) 主楞 (kN/m) 支架 (kN/m) 梁側(cè)模板自 重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2) 新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m3) 24 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m3) 梁 板 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2) 1 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2) 2 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2) 基本風(fēng)壓 ω0(kN/m2) 重現(xiàn)期 30年一遇 城市 杭州市 風(fēng)荷載高度變化系數(shù) μz 地面粗糙度 D類 (有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū) ) 模板支架頂部離建筑物地面的高度(m) 10 風(fēng)荷載體型系數(shù) μs 支架 模板支架狀況 敞開式 37 風(fēng)荷載作用方向 沿模板支架橫向作用 與風(fēng)荷載在同面內(nèi)的計算單元立桿數(shù) n 10 模板 1 四、模板驗算 模板類型 木模板 模板厚度 (mm) 18 模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm(N/mm2) 13 模板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv(N/mm2) 模板彈性模量 E(N/mm2) 9000 取 。計算簡圖如下： W=bh2/6=1000182/6=54000mm3， I=bh3/12=1000183/12=486000mm4 q=γGΣqGk+=[+(24+)]+(1+2)= 抗彎驗算 Mmax===m σmax=Mmax/W=106/54000=≤fm=13N/mm2 符合要求！ 抗剪驗算 Qmax=== τmax=3Qmax/(2bh)=3103/(2100018)=≤fv= 符合要求！ 撓度驗算 νmax=(100EI)=1204/(1009000486000)= νmax=≤[ν]=min[l/150， 10]=min[120/150， 10]= 符合要求！ 支座反力 R1=R3==， R2== 五、次楞驗算 次楞驗算方式 三等跨連續(xù)梁 次楞材質(zhì)類型 方木 次楞材料規(guī)格 (mm) 6080 次楞材料自重 (kN/m) 次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm(N/mm2) 13 次楞抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv(N/mm2) 次楞截面抵抗矩 W(cm3) 64 次楞截面慣性矩 I(cm4) 256 次楞彈性模量 E(N/mm2) 9000 次楞自重荷載： q1＝ γGQ== 梁左側(cè)樓板傳遞給次楞荷載： 38 q2=γGΣNGk+= [(+(24+))+(1+2)]()/2= 梁右側(cè)樓板傳遞給次楞荷載： q3=γGΣNGk+= [(+(24+))+(1+2)]()/2= 梁左側(cè)模板傳遞給次楞的荷載： q4=γGΣNGk=()= 梁右側(cè)模板傳遞給次楞的荷載： q5=γGΣNGk=()= q=max[+++， +，+++]= 計算簡圖如下： 強(qiáng)度驗算 Mmax===m σmax=Mmax/W=106/64000=≤fm=13N/mm2 符合要求！ 抗剪驗算 Qmax=== τmax=3Qmax/(2bh0)=31000/(26080)= τmax=≤fv= 符合要求！ 撓度驗算 νmax=(100EI)=2504/(10090002560000)= νmax=≤[ν]=min[l/150， 10]=min[250/150， 10]= 符合要求！ 支座反力計算 梁底次楞依次最大支座反力為： R1=(+++)= R2=(+)= R3=(+++)= 六、主楞 (橫向水平鋼管 )驗算 主楞材質(zhì)類型 鋼管 主楞材料規(guī)格 (mm) Ф48 主楞材料自重 (kN/m) 主楞截面面積 (mm2) 489 主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 Fm(N/mm2) 205 主楞抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv(N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩 W(cm3) 主楞截面慣性矩 I(cm4) 主楞彈性模量 E(N/mm2) 206000 39 主楞自重荷載： q1=γGq== 計算簡圖如下： 強(qiáng)度驗算 主楞彎矩圖 (kNm) Mmax=m σmax=Mmax/W=106/5080=≤fm=205N/mm2 符合要求！ 抗剪驗算 主楞剪力圖 (kN) Qmax= τmax=2Qmax/A=21000/489= τmax=≤fv=125N/mm2 符合要求！ 撓度驗算 40 主楞變形圖 (mm) νmax=≤[ν]=min[l/150， 10]=min[900/150， 10]=6mm 符合要求！ 支座反力 支座反力依次為 R1=,R2= 七、縱向水平鋼管驗算 計算簡圖如下： 強(qiáng)度驗算 縱向水平鋼管彎矩圖 (kNm) Mmax=m σmax=Mmax/W=106/5080=≤fm=205N/mm2 符合要求！ 抗剪驗算 41 縱向水平鋼 管剪力圖 (kN) Qmax= τmax=2Qmax/A=2103/489= τmax=≤fv=205N/mm2 符合要求！ 撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖 (mm) νmax=≤[ν]=min[l/150， 10]=min[750/150， 10]=5mm 符合要求！ 支座反力 支座反力依次為 R1=,R2=,R3=,R4= 八、扣件抗滑驗算 是否考慮荷載疊合效應(yīng) 是 扣件抗滑承載力設(shè)計值折減系數(shù) 最大支座反力 Rmax= Rmax==， ≤=9kN 在扭矩達(dá)到 40～ 65Nm的情況下，雙扣件能滿足要求！ 九、模板支架整體高寬比驗算 H/Lb=＜ 5 符合要求！ 十、立桿驗算 鋼管類型 Ф48 截面面積 A(mm2) 489 截面 回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓、彎強(qiáng)度設(shè)計值 [f](N/mm2) 205 42 長細(xì)比驗算 h/la=1500/750=2， h/lb=1500/900=，查附錄 D，得 k=， μ= l0=max[kμh， h+2a]=max[1500， 1500+2100]=2374mm λ=l0/i=2374/=151≤[λ]=210 長細(xì)比符合要求！ 查《規(guī)程》附錄 C得 υ= 風(fēng)荷載驗算 1) 模板支架風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 la=， h=，查《規(guī)程》表 υw= 因風(fēng)荷載沿模板支架橫向作用，所以 b=la=， b/h= 通過插入法求 η，得 η= μzω0d2==， h/d= 通過插入法求 μs1，得 μs1= 因此 μstw=υwμs1(1ηn)/( 1η)=()/()= μs=υwμstw== ωk=== 2) 整體側(cè)向力標(biāo)準(zhǔn)值計算 ωk==1= 穩(wěn)定性驗算 KH=1/[1+()]= 1) 不組合風(fēng)荷載時立桿從左到右受力為 (Nut＝ γG∑NGk+∑NQk)： R1=+[(+(24+))+(1+2)](+()/2) += R2=+[(+(24+))+(1+2)](+()/2) += Nut=max[R1,R2]=max[, ]= (υAKH)=103/(489)=≤[f]=205N/mm2 符合要求！ 2) 組合風(fēng)荷載時立桿從左到右受力為 (Nut＝ γG∑NGk+∑NQk)： R1=, R2= Nut=max[R1,R2]=max[, ]= Mw= lah2/10=m (υAKH)+Mw/W