【文章內容簡介】 實測確定。當缺乏實驗資料時，可采用 t=200/(T+15)計算；實測 6h V混凝土的澆灌速度（ m/h） 。取 2m/h H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（ m） 。取 β 1外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加 劑時取 1； β 2混凝土塌落度影響系數(shù)，當塌落度小于 30mm 時，取； 50— 90mm 時，取 1； 110— 150mm時，取 。 2/ VtF c ???? = x21/2 =HF c?? ==取二者中的較小值， F=，并考慮傾倒混凝土產(chǎn)生的水平載荷標準值 4 kN/ m2，分別取荷載分項系數(shù) 和 ，則作用于模板的總荷載設計值為： q=+=70kN/ m2 有效壓頭高度： mFh c ??? ? 13 （ 3）、模板計算 模板高度為 ，澆筑高度為 ，面板采用 21mm 進口板；豎向背楞采用木工字梁截面尺寸為 80x200，最大間距為 300mm；水平背楞采用雙 14 號槽鋼背楞，最大間距為 1350mm。 面板驗算 將面板視為支撐在木工字梁上的三跨連續(xù)梁計算， 面板長度取板長 2440mm，板寬度 b=1000mm，面板為 21mm 厚進口板 ,木工字梁最大間距為 300?l mm。 ① 強度驗算 作用在面板上的線荷載為： qlq?1 =70x1=70N/mm 面板最大彎矩： 1021max lqM ? =(70x300x300)/10=?mm 面板的截面系數(shù)： 62bhW? =61 x1000x212= 應力： WMmax?? = mf =13 N/mm2 故滿足要求 其中： mf 木材抗彎強度設計值，取 13 N/mm2 E彈性模量，木材 N/mm2，鋼材取 N/mm2 ② 撓度驗算： 撓度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載的作用，則線荷載為： mKNFq / ??? 面板撓度由式 EIlq 15042?? =() =[ω ]=300/400= 故滿足要求 14 面板截面慣性矩： I=bh3/12=1000X213/12= 木工字梁驗算： 木工字梁作為豎肋支承在橫向背楞上，可作為支承在橫向背楞上的連續(xù)梁計算，其跨距等于橫向背楞的間距最大為 L=1350mm。 木工字梁上的線荷載為： qlq?3 ==21N/mm F混凝土的側壓力 l 木工字梁之間的水平距離 ① 強度驗算 最大彎矩 23max 101 LqM ? = x13502=?mm 木工字梁截面系數(shù)： ? ?? ? ? ?? ? 243333 16 1 mmhbBBHHW ?????????? 應力： 246m a x / mmNWM ?????? mf =13N/mm2 滿足要求 木工字梁截面慣性矩： ? ?? ? ? ?? ? 463333 mmhhbBBHI ????????? ② 撓度驗算： 撓度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載的作用，則線荷載為： mKNFq / ??? 木梁撓度由式 EIlq 15044?? =() =[ω ]=1350/400= 故滿足要求 槽鋼背楞驗算： 15 槽鋼作為主背楞支承在對拉螺桿上，可作為支承在拉桿上的連續(xù)梁計算，其跨距等于對拉螺栓的間距最 大為 L1=1350mm。 ① 強度驗算 木梁作用在槽鋼上的集中荷載為： KNq ???? 最大彎矩 15max LqM ? ==?mm 雙 14 槽鋼截面系數(shù)： W==161x103mm3 應力： 236m a x / mmNWM ?????? mf =215N/mm2 故 滿足要求 雙 14 槽鋼截面慣性矩： I=1128x104mm4 ② 撓度驗算： 撓度驗算采用標準荷載 ，同時不考慮振動荷載的作用，則木梁作用在槽鋼上的集中荷載為： KNFq ???? 背楞撓度由式 EIlq 1 001 36?? =() =[ω ]=1350/400= 故滿足要求 面板、木梁、槽鋼背楞的組合撓度為： w=++=3mm 滿足施工對模板質量的要求。 對拉螺栓 計算： 對拉螺栓采用 D20 螺桿；縱向最大間距為 1350mm，橫向最大間距為 1200mm。 對拉螺栓經(jīng)驗公式如下： fAN ?? N對拉螺栓所承受的拉力的設計值。一般為混凝土的側壓力 A對拉螺栓凈截面面積（ mm2） A=314mm2 16 f 對拉螺栓抗拉強度設計值（ 45鋼） 1 ????N KN130 KN (D20 螺桿檢測報告的拉斷值為 260KN，此處取 2 倍安全系數(shù) ) 故滿足要求。 (三 ) 檢查通道 墩身施工時，人員上下通道采用鋼管腳手架結構 搭設四周及“ Z”字型 爬梯。鋼管腳手架爬梯搭設高度與橋墩施工高度同步，以利于施工和檢查人員上下行走、安全便捷。 鋼管支架 設置在 墩柱四周 ， 布局按 布置，鋼管支架必須保證橫平豎直 ， 橫、縱向扣件牢固，剪刀撐與橫、縱向鋼管支架固定，且在鋼管支架四周掛設 綠色 安全網(wǎng)， 爬梯四周用安全網(wǎng)密封。 腳手架基礎如為土質，必須換填石碴，碾壓密實后硬化，并墊方木；墩位區(qū)必須設置完善的排水系統(tǒng)。 腳手架安裝完成后，必須經(jīng)安全工 程師全面檢查各接頭和扣件是否上緊，與橋墩連接是否牢固，腳手架是否垂直，合格后方能使用。 見附圖： 《 高墩門字架搭設施工圖 》 (四 ) 高墩垂直度、基礎沉降變形及墩頂標高參數(shù)監(jiān)測 垂直度的控制是衡量高墩施工質量的一項重要指標，控制好高橋墩的垂直度是保證工程質量、確保大橋竣工后行車安全的前提條件。墩柱 垂直度測量采用垂度儀或全站儀。 墩身 基礎沉降采用水準儀進行測量。在各墩承臺頂面分別設置 4個沉降觀測點，測試工作每完成 5 個節(jié)段后進行一次。 墩身 偏位測量采用坐標法，測試儀器為全站儀。儀器 采用點角距離法或后方交會法 ，后視高程控 制基準點，再瞄準 墩身 各測點的棱鏡，測出各測點的三維坐標，從而算出 墩身 的實測偏位。 墩身 的各測點以本項目 的施工放樣測點為準。 17 (五 ) 高墩施工控制測量方案 影響高墩施工測量控制的主要因素 （ 1）、陽光照射的溫差 高墩柱已成型的砼立柱在陽光照射下，一側陰面而另一側背面之間形成溫差，出現(xiàn)不均勻的膨脹，陽面就向陰面一側傾斜，其幅度是隨著日照溫度高低和溫差大小而變化。 （ 2）、風力對高墩測量及施工的影響 在大氣作用下，一般是吹風或刮風在高墩迎風面背面形成“風窩流”對柔性墩產(chǎn)生輕微擺動，風力有強弱的變化、變化也是隨機的，故 這個 擺 動也是無序的，在測量中對墩身軸線與垂直度測量影響較大。 （ 3）、澆注砼時機械振動對垂直度的影響 在墩柱施工中，其施工方法是分層接高，分層澆注砼。每次接高，其下不拆除部分是作為承載和固定上模板。在正常情況下，周邊受力是均等的，平衡的，但在澆注砼過程中，搗固棒不對稱振動，或振動棒撞擊模板一側也會使模板傾斜，造成上下砼不共軸，垂直度超過要求。 針對高墩測量的影響因素，控制測量時采取的措施 （ 1）、合適的測量時間選擇