【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 個(gè)矯正輥和兩個(gè)夾送輥。 其主傳動(dòng)配置圖如下： 在本次設(shè)計(jì)中我們采用了適合于冶金用的 YER 型異步電動(dòng)機(jī)。這種電動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間長(zhǎng)，足以使電動(dòng)機(jī)的溫升 達(dá)到與其額定電流相應(yīng)的穩(wěn)定值。傳動(dòng)系統(tǒng)中的主減速器采用了二級(jí)圓柱齒輪減速器，選用了外嚙合漸開(kāi)線圓柱齒輪減速器，適用于冶金，可用運(yùn)于正反向運(yùn)轉(zhuǎn)。工作環(huán)境為 40— 45 度。 傳動(dòng)系統(tǒng)中常采用剛性聯(lián)軸器、彈性聯(lián)軸器、補(bǔ)償聯(lián)軸器三種。由于彈性聯(lián)軸器具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、維護(hù)方便、壽命長(zhǎng)、能緩沖 減震以及價(jià)格相對(duì)較為低廉等特點(diǎn)，本設(shè)計(jì)采用了彈性聯(lián)軸器。 . 內(nèi)蒙古科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)（畢業(yè) 論文 ） 7 聯(lián)接軸是用于連接 矯正輥與分軸箱之間的傳動(dòng)軸。由于設(shè)計(jì)方案的上輥行程比較大，又想使設(shè)計(jì)的矯正機(jī)結(jié)構(gòu)緊湊，導(dǎo)致了調(diào)整的角度會(huì)很大，對(duì)軸的要求就會(huì)更高。故本設(shè)計(jì)中采用了滑塊式 開(kāi)式 萬(wàn)向接軸，這樣、可很好的適應(yīng)傳遞扭矩大、傾角大的要求?；瑝K式萬(wàn)向接軸傳遞的扭矩范圍一般為 50— 3000KN? m?；瑝K式萬(wàn)向聯(lián)軸器是由軋輥扁頭、帶叉頭的接軸、傳動(dòng)端扁頭、襯瓦以及中間只有方行或圓形的銷(xiāo)軸組成。根據(jù) 扁頭或叉頭的形狀，滑塊聯(lián)軸器 可分為開(kāi)式鉸鏈、閉式鉸鏈和帶勁板式鉸鏈三種形式。壓下裝置 用來(lái)實(shí)現(xiàn)調(diào)整工作輥的垂直位置，從而改變矯直量。一般有 手動(dòng)和電動(dòng) 或液壓三 種形式 。 而在本次設(shè)計(jì)中采用電動(dòng)形式，即電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)蝸桿減速器在通過(guò) 壓下螺旋副來(lái)實(shí)現(xiàn)。為了消除螺旋副之間螺紋間隙，設(shè)有平衡裝置。 并且 由于行程不大，大部分采用彈簧平衡。 設(shè)計(jì)方案的簡(jiǎn)介 本次設(shè)計(jì)的矯正機(jī)本體由兩個(gè)夾送輥和七個(gè)矯平輥組成。 由于 設(shè)計(jì)的矯正機(jī)用于矯直寬度為 小于 500mm，厚度為 3— 5 mm 的鋼板，所以本設(shè)計(jì)的矯正機(jī)的工作機(jī)座選擇臺(tái)架式，臺(tái)架式矯正機(jī)多用于中厚板的矯直。 并且為了防止帶鋼在機(jī)架工作輥上打滑，采用了七個(gè)工作輥均驅(qū)動(dòng)的形式。同時(shí)為了防止帶鋼穿過(guò)時(shí)發(fā)生偏斜而劃傷 機(jī)架內(nèi)側(cè)和破壞帶鋼邊緣。在矯正機(jī)本體的前方設(shè)置了兩個(gè)夾送輥，它的調(diào)整和矯正輥的調(diào)整方式相同 。 因本矯正機(jī)的輥?zhàn)訑?shù)目較少，而要完成對(duì)原始曲率的消除，就會(huì)增大対軋件的變形程度，從而增大鋼板內(nèi)部的殘余應(yīng)力，進(jìn)而影響矯正質(zhì)量。故采用后輥單獨(dú)調(diào)整。 而在本設(shè)計(jì)中所設(shè)計(jì)的是采用液壓壓下裝置來(lái)調(diào)整上排輥?zhàn)舆M(jìn)行矯正。液壓壓下裝置是用液壓缸代替?zhèn)鹘y(tǒng)的壓下螺絲、壓下螺母來(lái)調(diào)整矯正輥輥縫。壓下液壓缸在平板機(jī)上的配置 方案有“壓上式”和“壓下式”兩種形式。采用“壓上式” 時(shí)在平板機(jī)上部可以設(shè)置不帶鋼壓下的電動(dòng)壓下機(jī)構(gòu)以便做大行程的壓下調(diào)整?！皦合率健钡囊簤焊自O(shè)置內(nèi)蒙古科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)（畢業(yè) 論文 ） 8 在機(jī)架上部，這種結(jié)構(gòu)造價(jià)稍高，所需的液壓缸行程也大、它的懸掛裝置較為復(fù)雜，而且為了適應(yīng)磨損后的軋輥直徑，需配備不同厚度的墊塊。但它的最大優(yōu)點(diǎn)是電液伺服閥可裝在液壓缸附近，這不僅提高了液壓缸的反應(yīng)速度，而且伺服閥的工作條件好，維護(hù)也方便。所以在本設(shè)計(jì)中選擇“壓下式”。 內(nèi)蒙古科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)（畢業(yè) 論文 ） 9 第二章 帶鋼矯正機(jī)基本參數(shù)的計(jì)算 矯正機(jī)基本參數(shù)的確定 矯正機(jī) 設(shè)計(jì)參 數(shù) 帶鋼 最大 寬度 ： b=500mm， 帶鋼的材質(zhì)： 普碳鋼 ab MP610δ = ， as MP360δ = ， 帶鋼的厚度： δ=— ， 矯正速度： V=1m/s, 輥?zhàn)訑?shù)目： 矯平輥 7 個(gè) 夾送輥 2 個(gè) 輥距和輥徑的確定 因帶鋼的厚度 δ =— ，所以對(duì) maxt 進(jìn)行校核。 由資料 [1]的公式 11— 46 得： maxt =S min 式中： minh — 板帶最小厚度， minh = mm， sδ — 帶鋼屈服強(qiáng)度極限， as MP360δ = E— 帶鋼材料的彈性模量，由資料 [2]表 116 得 E=196206 aGP ， 取 E=200 aGP ， 所以： maxt = mm， 取 maxt =583 mm， 根據(jù)資料 [1]表 11— 4 的公式 tD/β= ， 得： maxD = maxt ? β 式中： maxt — 最大輥距， maxt =583 mm， β— 系數(shù)， 根據(jù)資料 [1]表 11— 4 得， β =— ，取 β =， 內(nèi)蒙古科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)（畢業(yè) 論文 ） 10 maxD — 最大輥徑， 所以： maxD = maxt ? β == mm， 取 maxD =496 mm， 根據(jù)資料 [1]表 11— 49 的公式 得最小輥距為： mint = maxhsEδ 式中： maxh — 帶鋼最大厚度， maxh = mm， E— 帶鋼 材料的彈性模量， E=200 aGP ， sδ — 帶鋼屈服強(qiáng)度， as MP360δ = ， 所以： mint =50 mm， 根據(jù)資料 [1]表 11— 4 的公式 tD/β= ， 得： minD = mint ? β 式中： mint — 最小輥距， mint =50 mm， β— 系數(shù)， 取 β =， 所以： minD = mm， 取 minD =42 mm， 根據(jù)確定輥距 t 時(shí)，應(yīng)既滿足最小厚度軋件的矯正質(zhì)量要求，又滿足矯正最大厚度軋件時(shí)矯直輥的強(qiáng)度要求原則，最后應(yīng)使 mint t maxt ，盡量取小值。則取 t=150 mm， 則得： D=t? β = mm， 取 D=128 mm， 輥身長(zhǎng)度的取 定 根據(jù) 資料 [1]P378 知，輥?zhàn)娱L(zhǎng)度 L 與軋件最大寬度有關(guān)，通常： L= maxb +a 且當(dāng)： maxb 200 mm 時(shí)， a=100— 300 mm, 內(nèi)蒙古科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)（畢業(yè) 論文 ） 11 由于設(shè)計(jì)的帶鋼寬度最大為 500 mm，考慮輥?zhàn)硬灰颂L(zhǎng)，取 a=100 mm, 所以： L=500+100=600 mm, 矯正機(jī)力能 參數(shù)確定 矯正力的確定 根據(jù)資料 [1]P371 知，作用在矯正輥上的壓力可按照軋件彎曲時(shí)所需要的力矩來(lái)計(jì)算。此時(shí)、將軋件看成是受很多集中載荷的連續(xù)梁，這些集中載荷就是各輥對(duì)軋件的壓力，它們等于軋件的壓力既矯正力， 如圖所式： 各個(gè)輥?zhàn)由系牧Ω鶕?jù)軋機(jī)件的斷面的力矩平衡條件求出 , 即： 2P =t2 3M 3P =t2 （ 2 3M + 4M ） 內(nèi)蒙古科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)（畢業(yè) 論文 ） 12 4P =t2 （ 3M +2 4M + 5M ） 5P =t2 （ 4M +2 5M + 6M ） 6P =t2 （ 5M +2 6M + 7M ） 7P =t2 （ 2 7M + 6M ） 8P =t2 7M 今假設(shè)： 第 8 輥下軋件彎曲力矩為零 ， 2M = 8M =0 第 4 輥下軋件的彎曲力矩為塑性彎曲力矩 SM ， 3M = 4M = SM 第 5 輥下軋件的彎曲力矩為屈服力矩 WM 和塑性彎曲力矩 SM 的平均值， 5M =（ SM + WM ） 第 7 輥下軋件的彎曲力矩為屈服力矩 SM ， 6M = 7M = WM 由此假設(shè)可得各個(gè)輥下的矯正力為： 2P =t2 3M =15KN 3P =t2 （ 2 3M + 4M ） =45KN 4P =t2 （ 3M +2 4M + 5M ） = 5P =t2 （ 4M +2 5M + 6M ） =50KN 內(nèi)蒙古科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)（畢業(yè) 論文 ） 13 6P =t2 （ 5M +2 6M + 7M ） = 7P =t2 （ 2 7M + 6M ） =30KN 8P =t2 7M =10KN 式中： t— 輥?zhàn)娱g距， t=150mm WM — 屈服力矩，由資料 [5]的 4 4 46 的， WM = sδ 62bh 經(jīng)計(jì)算得 WM =750N? m SM — 塑性彎曲力矩，由資料 [5]的 4 48 的， SM = sδ 42bh 經(jīng)計(jì)算得 SM =1125 N? m 矯正輥總壓力的計(jì)算根據(jù)資料 [1]公式 1134 得： KNnMMtpppWS 125)2)((221 ∑∑ ∑ =+=== 下上 ∑ 250KNP = 輥上的力矩確定 根據(jù)資料 [1]的公式 1141c 得， KM = 2D WM e[01r +(2n7)( max)1(ir)] 式中： 01r — 平均原始曲率， 按照式 [1]1140 選定， ()min00 211 rr = ， 內(nèi)蒙古科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)（畢業(yè) 論文 ） 14 對(duì)于鋼板 ( ) ( ) hr 3010m in0 =， 取 () ,5min0 mmr = 則 ( )mmr = D— 矯正輥輥?zhàn)又睆剑? max)1(ir— 殘余曲率最大值，由資料 [1]的公式 114d 得， max)1(ir=（ ）Ehsδ= 410 (1/mm), e— 矩形斷面形狀系數(shù)，由資料 [1]表 112 查得 e=， 所以： KM = N? m 功率確定 根據(jù)資料 [1]的公式 1144 得，輥式矯正機(jī)的電動(dòng)機(jī)功率， DN =[ KM +∑ P （ f+μ ? 2d ） ] Dv2 ?η1 式中： KM — 矯正轉(zhuǎn)矩， ∑ P — 作用在輥?zhàn)由系膲毫偤停? f— 輥?zhàn)?與軋件的滾動(dòng)摩擦系數(shù)，對(duì)于鋼板若考慮可能出現(xiàn)較大的滑動(dòng)取， f= m μ— 輥?zhàn)虞S承的摩擦系數(shù)，因用的是滾動(dòng)軸承，取 μ =， D— 矯正輥輥?zhàn)又睆? d— 輥?zhàn)虞S承處直徑， v— 矯正速度， η— 傳動(dòng)效率，一般 η =— ， 取 η =， 所以： DN = 內(nèi)蒙古科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 說(shuō)明書(shū)（畢業(yè) 論文 ） 15 第三章 電動(dòng)機(jī)的選擇 轉(zhuǎn)速的確定 查資料 [2]23182 得， Dn = jn ? 1i ? 2i 式中： 1i — 減速器的傳動(dòng)比， 取 1i =5， 2i — 分軸箱的傳動(dòng)比， 取 2i =1， jn — 矯正 輥的轉(zhuǎn)速， jn =Dvπ60= 得： Dn = r/min 型號(hào)的選擇 通過(guò)比較選擇 YZR 系列冶金用異步電動(dòng)機(jī)，它應(yīng)用于室外及多塵的環(huán)境，啟動(dòng)及傳遞次數(shù)多的場(chǎng)合，具有較高的機(jī)械強(qiáng)度及過(guò)載能力，