【文章內(nèi)容簡介】 ： 梁號 荷載橫向分布系數(shù) cm 公路 二 級 1 2 中跨橫向分布系數(shù)： （ 1）中跨抗彎、抗扭慣矩計算： )0 .3 3 4 2 ( m1 7 9 6 4239。 139。2 ???? ICI w )(m1110)(21)(42222112221???????????? tStStShSSI T由 對等跨常截面連續(xù)梁橋等效簡支梁抗彎慣矩換算系數(shù)為：邊跨： ，中跨： ?？古T矩換算系數(shù)為：邊中均為 1。 則邊跨的等剛度常截面簡支梁的抗彎 慣矩 和 抗扭慣矩 分別為： *2I = 40 .3 3 4 2 m1 7 9 6 ?? *2TI =1? = 4m （ 2）比例參數(shù) ? 和 ? 計算： 2021 級畢業(yè)設(shè)計 150 米預(yù)應(yīng)力連續(xù)小箱梁橋設(shè)計 第 21 頁（共 102 頁） 2212122 ????????????????????????lbIIlbGIEIT?? 41 34 331431143142 ???????hlIdIl Id?? （ 3）荷載橫向分布影響線 ? 計算： 查公路橋梁荷載橫向分布計算所列剛接板、梁橋荷載橫向分布影響線表中的三梁式的 ?G 表，在 ? ＝ 、 ? = 和 ? ＝ 、 ? ＝ 之間按內(nèi)插法得，繪制影響線： 梁號 ? ? P＝ 1 位置（主梁軸線） 1 2 3 4 1 2 3 4 1號梁荷載橫向分布影響線 2021 級畢業(yè)設(shè)計 150 米預(yù)應(yīng)力連續(xù)小箱梁橋設(shè)計 第 22 頁（共 102 頁） 圖 45 2號梁荷載橫向分布影響線 （ 4）荷載橫向分布系數(shù) cm 的計算： 梁號 荷載橫向分布系數(shù) cm 公路 二 級 1 2 為了簡化連續(xù)梁的活載內(nèi)力計算，偏安全地全橋統(tǒng)一取用中跨 1號梁荷載橫向分布系數(shù) 。 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) 求 沖擊系數(shù)： cm =G g = = Kgm 對于正彎矩效應(yīng)； 橋梁 自振頻率 1 ccEIf lm??= 25??100 .1 7 9 7 3 .4 5 1 02 .3 9 4??= 當 Hz f 14 Hz?? 時， ln ? ?? μ =, ??1 ＝ 對于負彎矩效應(yīng)： 橋梁 自振頻率1 ccEIf lm??= 1022 3 .6 5 1 0 .1 7 9 7 3 .4 5 1 02 3 .1 4 2 5 2 .3 9 4????= 2021 級畢業(yè)設(shè)計 150 米預(yù)應(yīng)力連續(xù)小箱梁橋設(shè)計 第 23 頁（共 102 頁） 當 Hz f 14 Hz?? 時， ln ? ?? μ = , ??1 ＝ 車道折減系數(shù)： 按橋規(guī) 二 車道 不折減，故 折減系數(shù)為： ? ＝ 1 活載內(nèi)力計算 主梁活載橫向分布系數(shù)確定后，將活載乘以相應(yīng)橫向分布系數(shù)后，在主梁內(nèi)力影響線上最不利布載，可求得主梁最大活載內(nèi)力。下面以邊跨跨中截面的 計算為例： 邊跨跨中彎矩影響線： 由影響線可知求該截面最大彎矩時按下圖布載（即在 1， 3， 5 單元布均布荷載，集中荷載 P布在所求截面上）： 求最小彎矩時按下圖布載： 邊跨跨中剪力影響線 : 2021 級畢業(yè)設(shè)計 150 米預(yù)應(yīng)力連續(xù)小箱梁橋設(shè)計 第 24 頁（共 102 頁） 由影響線可知求該截面所受最大剪力按下圖布載（均布荷載布于第一跨右半跨，第三跨，第五跨 ,第一單元。集中荷載布于所求截面）： 求該截面所受最小剪力按下圖布載（均布荷載布于第一跨左半部分，第二跨，第四跨，和第七單元，集中荷載作用于所求截面）： 圖 46 公路二級中集中荷載 KP 的 計算： 計算彎矩效應(yīng)時 KP =? 3 6 0 1 8 0[1 8 0 + ( 2 5 5 )]5 0 5 ?=195KN 計算剪力效應(yīng)時 KP =? 195=234KN 公路二級中均布荷載 K q =? = 其他截面均按上述方法計算，計算結(jié)果如下： 截面號 Mmax Mmin Vmax Vmin 1 0 0 0 0 2 左 0 0 234 2 右 0 78 3 2021 級畢業(yè)設(shè)計 150 米預(yù)應(yīng)力連續(xù)小箱梁橋設(shè)計 第 25 頁（共 102 頁） 4 5 6 7 8 9 左 9 右 10 11 12 13 14 15 16 17 左 17 右 18 19 20 21 22 23 24 25 5 次內(nèi)力計算 溫度次內(nèi)力 2021 級畢業(yè)設(shè)計 150 米預(yù)應(yīng)力連續(xù)小箱梁橋設(shè)計 第 26 頁（共 102 頁） 溫度次內(nèi)力包括： 1）年平均溫差引起的內(nèi)力； 2）呈線性變化的溫度梯度引力的內(nèi)力。本設(shè)計為連續(xù)梁，橋縱向只設(shè)置了一個縱向約束支座，縱向伸縮變形不產(chǎn)生次內(nèi)力，因此年平均溫差不引起此內(nèi)力，只計算溫度梯度引起的次內(nèi)力。 梯度溫度的取值，根據(jù)《橋規(guī) JTG D60》取值 ： 圖 溫度梯度 6cm 調(diào)平層混凝土，橋面鋪裝層采用 10cm 厚瀝青混凝土 ，合計 16cm， T1=14Co ，T2= ， 梁高大于 40cm，取 A=30cm。 設(shè)計截面 為箱型截面，把箱 型截面按結(jié)構(gòu)圖形屬性不變的原則換算為工字型截 如下圖： 圖 截面劃分 面積 A= 2m ，縱向慣性矩 ?I 4m ，形心軸距截面上邊緣的距離是 ?上 ，距下邊緣的距離 ?下 m。 為混凝土彈性模量 cE =? MPa410 ，混凝土和鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土的線膨脹系數(shù)是 c? =。 參照《橋梁上部結(jié)構(gòu)計算示例（二）》重慶交通2021 級畢業(yè)設(shè)計 150 米預(yù)應(yīng)力連續(xù)小箱梁橋設(shè)計 第 27 頁（共 102 頁） 學(xué)院等校合編計算方法，和規(guī)范上溫度次內(nèi)力的計算方法： 本六跨連續(xù)橋為五次超靜定結(jié)構(gòu)，故用力法計算時，選取基本結(jié)構(gòu)為去掉中間五 個支座截面的彎矩約束，代之以相應(yīng)的單位彎矩 1，如下： M1 作用下的彎矩圖為： M2 作用 下的彎矩圖： M3 作用下的彎矩圖： M4 作用下的彎矩圖： M5 作用下的彎矩圖： 2021 級畢業(yè)設(shè)計 150 米預(yù)應(yīng)力連續(xù)小箱梁橋設(shè)計 第 28 頁（共 102 頁） 得力法方程： 11 1 12 2 121 1 22 2 23 3 232 2 33 3 34 4 343 3 44 4 45 5 454 4 55 5 500000tttttXXX X XX X XX X XXX??? ? ?? ? ?? ? ???? ? ? ??? ? ? ? ? ???? ? ? ? ??? ? ? ? ? ??? ? ? ??? 其中： 211 1 2 2 3 3 4 4 5 5 2 1 2 2( 1 )2 3 3M ld s lE I E I E I? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? 211 2 2 1 3 2 2 3 3 4 4 3 4 5 5 4 1 1 112 3 6MM ld s lE I E I E I? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ?13 31 24 42 35 53 14 41 25 52 0? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 10E MPa?? ? 主梁截面為等截面且溫度影響相同 所以 1 2 3t t t? ?? ?? 把橋面上部結(jié)構(gòu)分為三個區(qū)，高度分別為 ， ， ， 三個區(qū)域的面積分別為了 1 ? ? ? 1 1 (1 4 5 .5 ) 9 .7 52t ? ? ? ? 1 ? 2 ? ? ? 2 ( ) ? ? ? ? 2 ? 3 4 4 816A ? ? ? 3 ? ? ? 3 ? 1 .4 3 8xx x yA t eII??? ? ? ? ?? ?? 1 2 3 1 . 4 3 8t t t ll I??? ? ? ? ? ? ? ? 由上已知數(shù)據(jù)聯(lián)立 ① ② ③ 求解 X1= X2= X3= 2021 級畢業(yè)設(shè)計 150 米預(yù)應(yīng)力連續(xù)小箱梁橋設(shè)計 第 29 頁（共 102 頁） X4= X5= \ 由此可求得 X1,X2,X3,X4， X5 的值，將這五個彎矩值作為外荷載加在基本結(jié)構(gòu)上，可求得各個截面的次內(nèi)力。 主梁因為溫度次內(nèi)力而引起的各截面內(nèi)力數(shù)值如下表： 截面號 正溫差引起的內(nèi)力 負溫差引起的內(nèi)力 彎矩（ mkN? ） 剪力（ kN） 彎矩（ mkN? ） 剪力（ kN） 1 0 0 0 0 2 左 0 0 0 0 2 右 0 0 3 4 5 6 7 8 9 左 9 右 10 11 12 13 14 15 16 17 左 17 右 18 2021 級畢業(yè)設(shè)計 150 米預(yù)應(yīng)力連續(xù)小箱梁橋設(shè)計 第 30 頁（共 102 頁） 19 20 21 22 23 24 25 注：彎矩關(guān)于 L/2對稱，剪力關(guān)于 L/2反對稱 基礎(chǔ)沉降次內(nèi)力 由于支座處的豎向反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)梁是對支座沉降敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引 起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分。根據(jù)本次設(shè)計的地質(zhì)情況，取六跨連續(xù)梁的七 個支點每個支點 分別沉降 ，其余支點不動，所得的內(nèi)力進行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍。具體的計算方法用結(jié)構(gòu)力學(xué)中的力法計算 . 由結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器得計算結(jié)果如下： 支座內(nèi)力沉降表 截 面 號 支座 1 支座 2 彎矩 （ KN*M*10E06） 剪力 （ KN*10E06） 彎矩 （ KN*M*10E06） 剪力 （ KN*10E06） 1 0 0 0 0 2左 0 0 0 0 2右 0 0 3 4 5 6 7 2021 級畢業(yè)設(shè)計 150 米預(yù)應(yīng)力連續(xù)小箱梁橋設(shè)計 第 31 頁（共 102 頁） 8 9左 9右 10 11 12 13 14 15 16 17左 17右 18 19 20 21 22 23 24 25 截 面 號 支座 3 支座 4 彎矩 （ KN*M*10E06） 剪力 （ KN*10E06） 彎矩 （ KN*M*10E06） 剪力 （ KN*10E06） 1 0 0 0 0 2左 0 0 0 0 2右 0 0 3 4 2021 級畢業(yè)設(shè)計 150 米預(yù)應(yīng)力連續(xù)小箱梁橋設(shè)計 第 32 頁（共 102 頁） 5 6 7 8 9左 9右 10 11 12 13 14 15 16 17 左 17 右 18 19 20 21 22 23 24 25 截面號 支座 5 支座 6 支座 7 彎矩 （ KN*M*10E06） 剪力 （ KN*10E06） 彎矩 （ KN*M*10E06） 剪力 （ KN*10E06） 彎矩