【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 配合，符合要求。 （ 3）最大與最小模具厚度 模具厚度 H 應(yīng)滿足 m axm in HHH ?? ，式中 minH =150mm， =250mm，而該模具厚度 H=25+50+80+60+25=240mm,符合要求。 開模行程和推出機(jī)構(gòu)的校核 （ 1）開模行程校核 H≥H1+H2+(5～ 10)mm （ 36） 式中 H— 注射機(jī)動(dòng)模板的開模行程（ mm） ,取 270mm, H1— 塑件推出行程（ mm） ,取 H1＝ 13mm H2— 包括流道凝料在內(nèi)的塑件高度（ mm） ,其值為 H2＝ 26+5+35+（ 5～ 10）＝71mm～ 76mm，取 H2＝ 75mm 由公式 （ 36） ， 上式右邊＝ 13+75+（ 5～ 10）＝ 93～ 98mm240mm，符合要求。 （ 2）推出機(jī)構(gòu)校核 該注射機(jī)推出行程為 70mm,大于 H1=13mm，符合要求。 模架尺寸與注射機(jī)拉桿內(nèi)間距校核 該 套 模 具 模 架 的 外 形 尺 寸 為 280mm330mm, 而注射機(jī)拉桿內(nèi)間距為300mm330mm,因 300mm330mm280mm330mm,符合要求。 注：對(duì)于上面 、 、 、 的校核內(nèi)容是與后面的模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)交叉進(jìn)行的，但為了行文整體形式與內(nèi)容的統(tǒng)一，所以將此部分內(nèi)容放與此。 16 4 澆注系統(tǒng)形式和澆口的設(shè)計(jì) 澆注系統(tǒng)是引導(dǎo)塑料熔體從注射機(jī)噴嘴到模具型腔的進(jìn)料通道，具有傳質(zhì)、傳壓和傳熱的功能，對(duì)塑料質(zhì)量影響很大。它分為普通 流道澆注系統(tǒng)和熱流道澆注系統(tǒng)。 該模具采用普通流道澆注系統(tǒng)，包括主流道、分流道、冷料穴、澆口。 主流道的設(shè)計(jì) 主流道通常位于模具中心塑料熔體的入口處，它將注射機(jī)噴嘴射出的熔體導(dǎo)入分流道或型腔中。主流道的形狀為圓錐形，以便于熔體的流動(dòng)和開模時(shí)主流道凝料的順利拔出。主流道的尺寸直接影響到熔體的流動(dòng)速度和充模時(shí)間。 主流道尺寸 （ 1） 主流道長(zhǎng)度：小型模具 L 應(yīng)盡量盡量小于 60mm，本次設(shè)計(jì)取 L＝ 。 （ 2） 主流道小端直徑： D＝注射機(jī)噴嘴直徑＋（ ～ 1）＝ ＋（ ～ 1） =。 （ 3） 主流道大端直徑： D′=D＋ 2Ltanα≈（取 α＝ 1186。）。 （ 4） 主流道球面半徑： SR0＝注射機(jī)噴嘴球頭半徑＋（ 1～ 2）＝ 10＋（ 1～ 2）＝11mm。 （ 5） 澆口套總長(zhǎng)： L0=+h=。 （ 6） 球面配合高度取： h＝ 3mm。 主流澆口套的形式 主流道小端入口處與注射機(jī)噴嘴反復(fù)接觸，屬易損件，對(duì)材料要求較嚴(yán)，因而模具主流道部分常設(shè)計(jì)成可拆卸更換的主流道襯套形式即澆口套，以便有效的選用優(yōu)質(zhì)鋼材單獨(dú)進(jìn)行加工和熱處理，常采用碳素工具鋼，如 T8A、 T10A 或 45 鋼等，熱處理硬度為38HRC～ 55HRC,如圖 41 所示。 由于該模具主流道較長(zhǎng)，定位圈和襯套設(shè)計(jì)成分體式較宜，其定位圈結(jié)構(gòu)尺寸如圖42 所示。 17 圖 41 澆口套結(jié)構(gòu)形式 圖 42 定位圈結(jié)構(gòu)形式 澆口套的固定 主流道澆口套的固定形式如圖 43 所示 圖 43 澆口套固定形式 分流道的設(shè)計(jì) 18 （ 1） 分流道的布置形式 在設(shè)計(jì)時(shí)也應(yīng)考慮應(yīng)盡量減少在流道內(nèi)的壓力損失并盡可能避免熔體溫度降低，同時(shí)還要考慮減小分流道的容積和壓力平衡，因此采用平衡式分流道。圖 44 是最佳分流道布置形式。 （ 2） 分流道的長(zhǎng)度 根據(jù)型腔在分型面上的排布情況，分流道可分為一次分流道、二次分流道甚至三次分流道，分流道長(zhǎng)度應(yīng)盡量短，且少?gòu)澱?，以便減少壓力損失和熱量損失，節(jié)約塑料的原材料和能耗。根據(jù)該模具的結(jié)構(gòu)形式，由設(shè)計(jì)圖中得該模具單邊一次分流道的長(zhǎng)度為50mm。如圖 44。 （ 3） 分流道的形狀及尺寸 為了便于加工及凝料的脫模，分流道大多設(shè)置在分型面上。工程設(shè)計(jì)中的截面形狀應(yīng)盡量使其比表面積（流道表面積與其體積之比）小，在溫度較高塑料熔體和溫度相對(duì)較低的模具之間提供較小的接觸面積，以減少熱量損失。常采用的分流道截面形式有圓形、梯形 、 U 形、半圓形及矩形等幾種形式。圓形截面的比表面積最小，但需開設(shè)在分型面的兩側(cè)，在制造時(shí)一定要注意模板上兩部分形狀對(duì)中吻合；梯形及 U 形截面分流道加工較易，且熱量損失與壓力損失均不大，為常用的形式；半圓形截面分流道需用球頭銑刀加工，其表面積比梯形和 U 形截面分流道略大，在設(shè)計(jì)中也有采用；矩形截面分流道因其比表面積較大，且流動(dòng)阻力也大，故在設(shè)計(jì)中不常采用。本模具是瓣合模結(jié)構(gòu)，為了便于瓣合模上分流道的加工， 所以一次分流道采用梯形截面開設(shè)圓形分流道最好，第二分流道為圓形，其直徑為 。但在加工和安裝時(shí)應(yīng)注意兩 個(gè)半圓的同心度和最大錯(cuò)位距離，如圖 44。 （ 4） 分流道的表面粗糙度 由于分流道中與模具接觸的外層塑料迅速冷卻，只有中心部位的塑料熔體的流動(dòng)狀態(tài)較理想，因此分流道的內(nèi)表面粗糙度 Ra 并不要求很低，一般取 m? ～ m? ，這樣表面稍有不光滑，有助于增大塑料熔體的外層流動(dòng)阻力。避免熔流表面滑移，使中心層具有較高的剪切速率。此處 Ra＝ m? 。 （ 5） 分流道向澆口過渡部分的結(jié)構(gòu) 分流道 向澆口過渡部分的結(jié)構(gòu)如圖 44 所示。 19 圖 44 分流道的布置形式及結(jié)構(gòu) 澆口的設(shè)計(jì) 澆口是連接流道與型腔之間的一段細(xì)短通道，它是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部位。澆口的形狀、位置和尺寸對(duì)塑件的質(zhì)量影響很大。 澆口截面積通常為分流道截面積的 倍～ 倍，澆口截面積形狀多為矩形和圓形兩種，澆口長(zhǎng)度為 ～ 。澆口具體尺寸一般根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定，取其下限值，然后在試模時(shí)逐步修正。 （ 1） 澆口類型及位置的確定 該模具是中小型塑件的多型腔模具，同時(shí)從所提供塑件圖樣中可看出，在型腔邊緣設(shè)置側(cè)澆口比較合適 。側(cè)澆口開設(shè)在垂直分型面上，從型腔（塑件）邊緣外側(cè)面進(jìn)料，側(cè)澆口是典型的矩形截面澆口，能很方便的調(diào)整充模時(shí)的剪切速率和澆口封閉時(shí)間，因而又成為標(biāo)準(zhǔn)澆口。 （ 2） 澆口結(jié)構(gòu)尺寸的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算 根據(jù) ABS 塑料的塑件產(chǎn)品的模具的澆口經(jīng)驗(yàn)值初步確定側(cè)澆口各尺寸： 高度 h=nt=? 1= (t塑件厚度， nABS 成型系數(shù) ) 寬度 w=1mm 長(zhǎng)度 l=（一 般選用 ～ ） 其尺寸實(shí)際應(yīng)用效果如何，應(yīng)在試模中檢驗(yàn)與改進(jìn)。 冷料穴的設(shè)計(jì) （ 1） 主流道冷料穴的設(shè)計(jì) 開模時(shí)應(yīng)將主流道中的凝料拉出，所以冷料穴直徑應(yīng)稍大于主流道大端直徑。由于 20 該模具具有垂直分型面即側(cè)向分型，冷料穴分別開在左右側(cè)滑塊上，開模時(shí)，將主流道中的凝料拉出，側(cè)向分型時(shí)，冷料穴中的凝料及塑件同時(shí)被推出。 （ 2） 分流道冷料穴的設(shè)計(jì) 分流道的設(shè)計(jì)與主流道相似 。 澆注系統(tǒng)的平衡 對(duì)于該模具，從主流道到各個(gè)型腔的分流道的長(zhǎng)度相等，形狀及截面尺寸對(duì)應(yīng)相同，各個(gè)澆口也相同，澆注系 統(tǒng)顯然是平衡的。 澆注系統(tǒng)凝料體積的計(jì)算 （ 1） 主流道凝料的體積計(jì)算 32 222 ?????? ??＝主V （ 2） 分流道凝料體積計(jì)算 32 2 ??? ?分V （ 3） 澆口凝料體積計(jì)算 澆V 很小，可取為 0。 （ 4） 澆注系統(tǒng)凝料體積 333 3 0 4 .2 m ???? ＝＝ 澆分主總 VVVV 澆注系統(tǒng)各截面流過熔體的體積計(jì)算 （ 1） 流過澆口的體積 31 ＝塑VV ? （ 2） 流過分流道的體積 32 9 1 ??? 分塑 （ 3） 流過主流道的體積 323 cmVVV ＝主?? 21 5 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和計(jì)算 塑料模具型腔在成型過程中受到塑料熔體的高壓作用，應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度和剛度，如果因剛度不足而產(chǎn)生撓曲變形，導(dǎo)致溢料飛邊，降低塑件尺寸精度并影響順利脫模。因此應(yīng)通過強(qiáng)度和剛度計(jì)算來確定型腔壁厚，尤其對(duì)于重要的精度要求高的或大型模具的型腔，更不能單純憑經(jīng)驗(yàn)來確定型腔壁厚和底板厚度。 塑件的成型收縮率 由表 31 可知，計(jì)算得塑件的平均收縮率為 S =%。 明確塑件尺寸公差等級(jí) ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 成型零件工作尺寸計(jì)算 型腔的徑向尺寸的計(jì)算 ? ? zz xLSL sm ?? ?? ???? 00 )1()( （ 51） 式中 mL —— 模具成型零件在常溫下的實(shí)際尺寸； S —— 塑件的計(jì)算收縮率，有表二知 S ＝ ； 22 sL —— 塑件在常溫下的實(shí)際尺寸； x —— 塑件尺寸小精度高，取 x ＝ 。 （ 1） ? ? ?? ?? ?)()1()(0 . 1 10 04000?????????????????? zz xLSL sm?? 型芯徑向尺寸的計(jì)算 ? ? 00 )1()( zz xLSL sm ?? ?? ???? （ 52） 式中各符號(hào)意義與取值同前。 （ 1） ? ? ?? ?? ?)()1()(000400??????????????????zzxLSL sm ?? （ 2） ? ? ?? ?00400)()1()(??????????????zzxLSL sm ?? （ 3） ? ? ?? ?00400)()1()(??????????????zzxLSL sm ?? 23 （ 4） ? ? ?? ?00400)()1()(??????????????zzxLSL sm ?? 型腔深度尺寸的計(jì)算 ? ? zz xHSH sm ?? ?? ???? 00 )1()( （ 53） 由公式 （ 53） （ 1） ? ? ?? ?? ?? ?004000 0 5 )1()(????????????????? zz xLSL sm?? （ 2） ? ? ?? ?? ?? ?004445.000)1()(????????????????? zz xLSL sm?? （ 3） ? ? ?? ?? ?? ?004000)1()(????????????????? zz xLSL sm?? 型芯高度尺寸的計(jì)算 24 ? ?? ? 00 1)(zz xhSh sm ?? ?? ???? （ 54） 由公式 （ 54） （ 1） ? ? ?? ?? ?000400