【文章內(nèi)容簡介】 － 2 橫向框架各層側(cè)向 D值 構(gòu)件名稱 K c? iD ?iD 頂層 A、 D 軸柱 20289 710110 B、 C 軸柱 30501 1067541 鹽城某學院 29學生宿舍樓設計 16 標準層 A、 D 軸柱 20289 710110 B、 C 軸柱 30501 1067541 首層 A、 D 軸柱 19760 691611 B、 C 軸柱 24190 846657 結(jié)構(gòu)基本自振周 期的計算 用假想頂點位移 T? 計算結(jié)構(gòu)基本自振周期，計算過程見表 43 表 43假想頂點位移 T? 計算結(jié)果 層次 Gi(kN) ∑Gi(kN) ∑D(kN/m) ()ium? ()ium 6 710110 5 1067541 4 710110 3 1067541 2 691611 1 846657 結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非結(jié)構(gòu)墻影響折減系數(shù) T? =，則結(jié)構(gòu)的基本自振周期為 ： TTT ??? = = 多遇水平地震作用計算 由于該工程所在地區(qū)抗震設防烈度為 7 度，場地為 Ⅲ 類，設計地震分組為第 二 組，由表查得 sT g , a x ??? EGG? == 由于 gTT?1 ，故 max21 ??? ? 式中 ： 2? — 阻尼調(diào)整系數(shù)相應的 2? = γ — 衰減指數(shù)，取 縱向地震影響系數(shù) max21 ???? = ? = eqEk GF 1?? == 頂部附加地震作用系數(shù) sTg ? ， sTsT g 4 ??? 不 需要考慮頂部附加水平地震作用的影響，即頂部附加地震作用系數(shù)： 0?n? ),2,1(1njFHGHGFEknk kknni ????? 如圖 43 對于多質(zhì)點體系，對于多質(zhì)點體系結(jié)構(gòu)底部總縱向水平地震作用標準值： 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2021 17 圖 43樓層水平地震作用標準值 質(zhì)點 i 的水平地震作用標準值，樓層地震剪力及數(shù)層層間 位移的計算過程見表 44 表 44 Fi， Vi， iu? 的計算過程 層 iG (kN) iH (m) iiGH ? iiHG iF (kN) Vi(kN) ?D ? ?ium? 6 160214 565400 710110 5 129488 1067541 4 105071 710110 3 80653 1067541 2 56235 691611 1 33740 846657 樓層最大位移與樓層層高之比 ＜???hu i ， 滿足位移要求 。 5 內(nèi)力計算 恒載作用下框架的內(nèi)力 恒荷載作用下框架受荷簡圖如圖 42。 恒載作用下框架的彎矩計算 豎向荷載作用下的內(nèi)力一般可采用近似法，有分層法，彎矩二次分配法和迭代法。當框架為少層少跨時，采用彎矩二次分配法較為理想。這里豎向荷載作用下的 內(nèi)力計算鹽城某學院 29學生宿舍樓設計 18 采用分層法。 豎向荷載作用下 ， 框架的內(nèi)力分析除活荷載較大的工業(yè)與民用建筑 。 可以不考慮活荷載的不利布置 ， 這樣求得的框架內(nèi)力 ， 梁跨中彎距較考慮活載不利布置法求得的彎局偏低 ， 但當活載占總荷載的比例較小時 ， 其影響很小 .若活荷載占總荷載的比例較大時 ， 可在截面配筋時 ， 將跨中彎距乘以 ~ 的較大系數(shù)。 恒荷載作用下的彎矩、剪力可按下面公式求得： 21/12abM ql?? 21/12baM ql? 根據(jù)梁、柱相對線剛度，算出各節(jié) 點的彎矩分配系數(shù) ij? : /( )ij c bi i i? ? ? ?? 節(jié)點處的 彎矩分配系數(shù)按 相對剛度比計算，如圖 51 所示。 圖 51 A、 B軸柱彎矩各層分配系數(shù)簡圖 彎矩分配及傳遞 彎矩二次分配法比分層法作了更進一步的簡化。在分層法中，用彎矩分配法計算分層單元的桿端彎矩時，任一節(jié)點的不平衡彎矩都 將影響到節(jié)點所在單元中的所有桿件。而彎矩二次分配法假定任一節(jié)點的不平衡彎矩只影響至與該節(jié)點相交的各桿件的遠端。因此可將彎矩分配法的循環(huán)次數(shù)簡化到一次分配、一次傳遞、再一次分配。 梁端柱端彎矩采用彎矩分配法計算。除底層柱外的其于各層柱的相對線剛度乘以。用彎矩分配法計算每一個敞口單元的桿端彎矩，底層柱的傳遞系數(shù)為 ，其余各層柱的傳遞系數(shù)為 1/3。計算過程 如表 51 所示： 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2021 19 表 51 恒載作用下的框架彎矩內(nèi)力二次分配表 層 項目 上柱 下端 下柱 上端 邊梁 左側(cè) 邊梁右側(cè) 上柱 下端 下柱 上端 中跨 左側(cè) 6層 分配系數(shù) 彎矩值 分配值 傳遞 分配值 傳遞 分配值 分配結(jié)果 5層 分配系數(shù) 彎矩值 分配值 傳遞 分配值 傳遞 分配值 分配結(jié)果 4層 分配系數(shù) 彎矩值 分配值 傳遞 分配值 傳遞 分配值 分配結(jié)果 3層 分配系數(shù) 彎矩值 分配值 傳遞 分配值 傳遞 分配值 分配結(jié)果 鹽城某學院 29學生宿舍樓設計 20 （續(xù)表） 表 51 恒載作用下的框架彎矩內(nèi)力二次分配表 層 項目 上柱 下端 下柱 上端 邊梁 左側(cè) 邊梁右側(cè) 上柱 下端 下柱 上端 中跨 左側(cè) 2 層 分配系數(shù) 彎矩值 分配值 傳遞 分配值 傳遞 分配值 分配結(jié)果 1 層 分配系數(shù) 彎矩值 分配值 傳遞 分配值 傳遞 分配值 分配結(jié)果 柱底 彎矩值 恒載作用下框架的梁端剪力和軸力計算 梁端剪力 V =Vq+Vm 式中： Vq梁上均布荷載引起的剪力，取 Vq=ql/2； Vm梁端彎矩引起的剪力，取 Vm=∑M)/l。 柱軸力 N=V+P 式中： P柱頂豎向集中荷載。 具體計算結(jié)果見表 52， 53， 54。 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2021 21 表 52 恒載作用下 AB梁端剪力計算 層號 q (kN/m) l m ql/2 (kN) ∑M)/l (kN) VA= ql/2∑M)/l (kN) VB= ql/2+∑M)/l (kN) 6 5 4 3 2 1 表 53 恒載作用下 BC梁端剪力計算 層號 q (kN/m) l m ql/2 (kN) ∑M)/l (kN) VA= ql/2∑M)/l (kN) VB= ql/2+∑M)/l (kN) 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 表 54 恒載作用下的剪力和軸力 層次 總剪力 柱軸力 AB 跨 BC 跨 A柱 B 柱 VA VB VB = VC N 頂 N 底 N 頂 N 底 6 5 4 3 2 1 活載作用下框架的內(nèi)力 屋面、樓面活 荷載作用下框架受荷簡圖如圖 42。采用與恒載相同的計算方法。 鹽城某學院 29學生宿舍樓設計 22 表 55 活載作用下的框架彎矩內(nèi)力二次分配表 層 項目 上柱 下端 下柱 上端 邊梁 左側(cè) 邊梁右側(cè) 上柱 下端 下柱 上端 中跨 左側(cè) 6層 分配系數(shù) 彎矩值 分配值 傳遞 分配值 傳遞 分配值 分配結(jié)果 5層 分配系數(shù) 彎矩值 分配值 傳遞 分配值 傳遞 分配值 分配結(jié)果 4層 分配系數(shù) 彎矩值 分配值 傳遞 分配值 傳遞 分配值 分配結(jié)果 3層 分配系數(shù) 彎矩值 分配值 傳遞 分配值 傳遞 分配值 分配結(jié)果 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2021 23 （續(xù)表） 表 55 活載作用下的框架彎矩內(nèi)力二次分配表 層 項目 上柱 下端 下柱 上端 邊梁 左側(cè) 邊梁右側(cè) 上柱 下端 下柱 上端 中跨 左側(cè) 2 層 分配系數(shù) 彎矩值 分配值 傳遞 分配值 傳遞 分