【文章內(nèi)容簡介】 中框架邊柱 8417 16 中框架中柱 16171 16 469084 二三四五六層 邊框架邊柱 EMBED 16348 4 邊框架中柱 34838 4 中框架邊柱 19691 16 中框架中柱 EMBED 47414 16 1278424 橫向框架自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期頂點位移法是求結(jié)構(gòu)基本頻率的一種近似方法。將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡化為無限質(zhì)點的懸臂直桿，導(dǎo)出以直桿頂點位移表示的基頻公式。這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點水平位移，就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期： 式中：——基本周期調(diào)整系數(shù)。考慮填充墻使框架自振周期減少的影響?！蚣艿捻旤c位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移，是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假象框架頂點位移。然后由求出，再用求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力。進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。橫向框架頂點位移計算見表6。表6 橫向框架頂點位移 層次 （kN） （kN） （kN/m） 層間相對位移= EMBED EMBED 6 1278424 5 1278424 4 1278424 3 1278424 2 1278424 1 469084 ==（s）在Ⅱ類場地，7度設(shè)防區(qū)，設(shè)計地震分組為第二組情況下：結(jié)構(gòu)的特征周期和水平地震影響系數(shù)最大值（7度，多遇地震）為：= =由于=＞==（s），應(yīng)考慮頂點附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實際。但對結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對于周期比較長的結(jié)構(gòu)相差更大。地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害很嚴(yán)重。因此，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大?？紤]了結(jié)構(gòu)周期和場地的影響。且修正后的剪力分布與實際更加吻合。= +=+=結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：=（）=（）=頂點附加水平地震作用：= EMBED ==各層橫向地震剪力計算見表7，所示表7 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次 （m） （m） （kN） （kN） （kN） （kN） 6 5 4 3 2 1 注：表中第6層中加入了，其中 =。橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖5。 橫向框架抗震變形驗算多遇地震作用下，層間彈性位移驗算見表8。 (a) (b)(a)水平地震作用 (b)地震剪力圖5 橫向框架各層水平地震作及地震剪力表8 橫向變形驗算 層次 層間剪力（kN） 層間剛度（kN） 層間位移（105 m） 層高（m） 層間相對彈性轉(zhuǎn)角 6 1278484 48 1/6875 5 1278484 88 1/3750 4 1278484 120 1/2750 3 1278484 145 1/2276 2 1278484 164 1/2012 1 469084 478 1/1077注：層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求＜[]=1/450，（若考慮填充墻抗力作用為1/550）。 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析本設(shè)計取軸線⑥上的橫向框架為KJ—1代表進(jìn)行計算，柱端彎矩KJ—1計算，詳見表9。地震作用下框架梁端彎矩，梁端剪力及柱軸力計算見表10，結(jié)果見圖圖7。圖6 地震作用下框架梁柱彎矩圖（單位：kNm）圖7 地震作用下框架梁端剪力及柱軸力（KN） 層次 層高h(yuǎn)i(m) 層間剪力Vi(kN) 層間剛度Di(kN/m) B軸柱（中柱） Dim(kN/m) Vim(kN) yi (m) M上(kNm) M下(kNm) 6 1278424 47414 5 1278424 47414 4 1278424 47414 3 1278424 47414 2 1278424 47414 1 469084 16171 層次 層高h(yuǎn)i(m) 層間剪力Vi(kN) 層間剛度Di(kN/m) A軸柱（邊柱） Dim(kN/m) Vim(kN) yi (m) M上(kNm) M下(kNm) 6 1278424 19691 5 1278424 19691 4 1278424 19691 3 1278424 19691 2 1278424 19691 1 469084 8417 表9 軸線⑥橫向框架柱端彎矩計算表9 軸線⑥橫向框架柱端彎矩計算 層次 AB跨 BC跨 柱軸力 L(m) M左(kNm) M右(kNm) Vb(KN) L(m) M左(kNm) M右(kNm) Vb(kN) NA(kN) NB(kN) 6 5 4 3 2 1 表10 地震力作用下框架梁端彎矩、梁端剪力及柱軸力 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析仍?、掭S線上的中框架計算分析。 荷載計算圖8 屋（樓）面板支承梁的荷載經(jīng)判斷知該設(shè)計中的屋（樓）面板均為雙向板，屋面均布恒載及活載均為梯形分布及三角形分布傳給梁，計算如下：⑴第6層梁的均布線荷載：跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： ⑵第6層活荷載： 跨： =跨： =⑶第6層框架節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：邊柱連系梁自重（包括抹灰）（）25=邊柱次梁自重（包括抹灰）25=（包括抹灰） （）8=連系梁傳來屋面自重（包括抹灰） （+）=頂層邊節(jié)點集中荷載： 中柱連系梁自重（包括抹灰）（）25=中柱次梁自重（包括抹灰）（+）25=連系梁傳來屋面自重 （++）=頂層中節(jié)點集中荷載： ⑷第5層梁的均布線荷載：跨： 臥房段樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=橫墻自重（包括抹灰） （）8=恒載： 衛(wèi)生間段樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=橫墻自重（包括抹灰） （）8=恒載： 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： ⑸第5層活荷載：跨： 2=跨： 2=⑹第5樓面框架節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：邊柱連系梁自重（包括抹灰）（）25=邊柱次梁自重（包括抹灰）25=外縱墻自重（包括抹灰）（）（）8=連系梁傳來樓面自重（+）= 標(biāo)準(zhǔn)層邊節(jié)點集中荷載 ： 中柱連系梁自重（包括抹灰）（）25=中柱次梁自重（包括抹灰） （+）25=內(nèi)縱墻自重（包括抹灰）（）（）8=連系梁傳來樓面自重（++）=標(biāo)準(zhǔn)層中節(jié)點集中荷載： 中框架恒載及活荷載見圖圖10 用分層法計算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總荷載比例較小時，其影響很小，若活載占總荷載例較大，可在截面配筋時，～。 固端彎矩計算：將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。計算結(jié)果見表11： EMBED 表11 固端彎矩計算 EMBED 分配系數(shù)計算： 考慮框架對稱性，取半框架計算，（底層柱除外），半框架的梁柱線剛度如圖12所示。切斷的橫梁線剛度為原來的2倍，分配系數(shù)按與節(jié)點連接的各桿的轉(zhuǎn)動剛度比值計算。A柱頂層節(jié)點：其他層的分配系數(shù)見圖1圖13圖11 半框架梁柱線剛度示意（）圖12 恒載彎矩分配表（） 6 上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 左梁 ↓ ↓ 5 0223