8度某中學(xué)學(xué)生宿舍樓畢業(yè)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2024-09-02 05:10 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 中框架邊柱 8417 16 中框架中柱 16171 16 469084 二三四五六層 邊框架邊柱 EMBED 16348 4 邊框架中柱 34838 4 中框架邊柱 19691 16 中框架中柱 EMBED 47414 16 1278424 橫向框架自振周期按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期頂點(diǎn)位移法是求結(jié)構(gòu)基本頻率的一種近似方法。將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡(jiǎn)化為無(wú)限質(zhì)點(diǎn)的懸臂直桿，導(dǎo)出以直桿頂點(diǎn)位移表示的基頻公式。這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)水平位移，就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期： 式中：——基本周期調(diào)整系數(shù)。考慮填充墻使框架自振周期減少的影響?！蚣艿捻旤c(diǎn)位移。在未求出框架的周期前，無(wú)法求出框架的地震力及位移，是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假象框架頂點(diǎn)位移。然后由求出，再用求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力。進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算見表6。表6 橫向框架頂點(diǎn)位移 層次 （kN） （kN） （kN/m） 層間相對(duì)位移= EMBED EMBED 6 1278424 5 1278424 4 1278424 3 1278424 2 1278424 1 469084 ==（s）在Ⅱ類場(chǎng)地，7度設(shè)防區(qū)，設(shè)計(jì)地震分組為第二組情況下：結(jié)構(gòu)的特征周期和水平地震影響系數(shù)最大值（7度，多遇地震）為：= =由于=＞==（s），應(yīng)考慮頂點(diǎn)附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。對(duì)一般層，這種分布基本符合實(shí)際。但對(duì)結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時(shí)程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對(duì)于周期比較長(zhǎng)的結(jié)構(gòu)相差更大。地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害很嚴(yán)重。因此，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大?？紤]了結(jié)構(gòu)周期和場(chǎng)地的影響。且修正后的剪力分布與實(shí)際更加吻合。= +=+=結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：=（）=（）=頂點(diǎn)附加水平地震作用：= EMBED ==各層橫向地震剪力計(jì)算見表7，所示表7 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次 （m） （m） （kN） （kN） （kN） （kN） 6 5 4 3 2 1 注：表中第6層中加入了，其中 =。橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖5。 橫向框架抗震變形驗(yàn)算多遇地震作用下，層間彈性位移驗(yàn)算見表8。 (a) (b)(a)水平地震作用 (b)地震剪力圖5 橫向框架各層水平地震作及地震剪力表8 橫向變形驗(yàn)算 層次 層間剪力（kN） 層間剛度（kN） 層間位移（105 m） 層高（m） 層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角 6 1278484 48 1/6875 5 1278484 88 1/3750 4 1278484 120 1/2750 3 1278484 145 1/2276 2 1278484 164 1/2012 1 469084 478 1/1077注：層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角均滿足要求＜[]=1/450，（若考慮填充墻抗力作用為1/550）。 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析本設(shè)計(jì)取軸線⑥上的橫向框架為KJ—1代表進(jìn)行計(jì)算，柱端彎矩KJ—1計(jì)算，詳見表9。地震作用下框架梁端彎矩，梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表10，結(jié)果見圖圖7。圖6 地震作用下框架梁柱彎矩圖（單位：kNm）圖7 地震作用下框架梁端剪力及柱軸力（KN） 層次 層高h(yuǎn)i(m) 層間剪力Vi(kN) 層間剛度Di(kN/m) B軸柱（中柱） Dim(kN/m) Vim(kN) yi (m) M上(kNm) M下(kNm) 6 1278424 47414 5 1278424 47414 4 1278424 47414 3 1278424 47414 2 1278424 47414 1 469084 16171 層次 層高h(yuǎn)i(m) 層間剪力Vi(kN) 層間剛度Di(kN/m) A軸柱（邊柱） Dim(kN/m) Vim(kN) yi (m) M上(kNm) M下(kNm) 6 1278424 19691 5 1278424 19691 4 1278424 19691 3 1278424 19691 2 1278424 19691 1 469084 8417 表9 軸線⑥橫向框架柱端彎矩計(jì)算表9 軸線⑥橫向框架柱端彎矩計(jì)算 層次 AB跨 BC跨 柱軸力 L(m) M左(kNm) M右(kNm) Vb(KN) L(m) M左(kNm) M右(kNm) Vb(kN) NA(kN) NB(kN) 6 5 4 3 2 1 表10 地震力作用下框架梁端彎矩、梁端剪力及柱軸力 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析仍取⑥軸線上的中框架計(jì)算分析。 荷載計(jì)算圖8 屋（樓）面板支承梁的荷載經(jīng)判斷知該設(shè)計(jì)中的屋（樓）面板均為雙向板，屋面均布恒載及活載均為梯形分布及三角形分布傳給梁，計(jì)算如下：⑴第6層梁的均布線荷載：跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： ⑵第6層活荷載： 跨： =跨： =⑶第6層框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：邊柱連系梁自重（包括抹灰）（）25=邊柱次梁自重（包括抹灰）25=（包括抹灰） （）8=連系梁傳來(lái)屋面自重（包括抹灰） （+）=頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載： 中柱連系梁自重（包括抹灰）（）25=中柱次梁自重（包括抹灰）（+）25=連系梁傳來(lái)屋面自重 （++）=頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載： ⑷第5層梁的均布線荷載：跨： 臥房段樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=橫墻自重（包括抹灰） （）8=恒載： 衛(wèi)生間段樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=橫墻自重（包括抹灰） （）8=恒載： 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： ⑸第5層活荷載：跨： 2=跨： 2=⑹第5樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：邊柱連系梁自重（包括抹灰）（）25=邊柱次梁自重（包括抹灰）25=外縱墻自重（包括抹灰）（）（）8=連系梁傳來(lái)樓面自重（+）= 標(biāo)準(zhǔn)層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 ： 中柱連系梁自重（包括抹灰）（）25=中柱次梁自重（包括抹灰） （+）25=內(nèi)縱墻自重（包括抹灰）（）（）8=連系梁傳來(lái)樓面自重（++）=標(biāo)準(zhǔn)層中節(jié)點(diǎn)集中荷載： 中框架恒載及活荷載見圖圖10 用分層法計(jì)算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對(duì)一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總荷載比例較小時(shí)，其影響很小，若活載占總荷載例較大，可在截面配筋時(shí)，～。 固端彎矩計(jì)算：將框架視為兩端固定梁，計(jì)算固端彎矩。計(jì)算結(jié)果見表11： EMBED 表11 固端彎矩計(jì)算 EMBED 分配系數(shù)計(jì)算： 考慮框架對(duì)稱性，取半框架計(jì)算，（底層柱除外），半框架的梁柱線剛度如圖12所示。切斷的橫梁線剛度為原來(lái)的2倍，分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度比值計(jì)算。A柱頂層節(jié)點(diǎn)：其他層的分配系數(shù)見圖1圖13圖11 半框架梁柱線剛度示意（）圖12 恒載彎矩分配表（） 6 上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 左梁 ↓ ↓ 5 0223
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