【正文】 6層 柱頂 M(kN +(177。圖21調幅前后剪力值變化 柱內力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結果見表2表26。圖中M左、M右為調幅前彎矩值，M左′、M右′為調幅后彎矩值。) (恒+)177。 MEA計算梁內力組合見表23表23 梁內力組合 層 次 位置 內力 豎向荷載組合 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 豎向荷載與地震力組合 豎向荷載與地震力組合 + + 177。m) (kN/m) AB跨 6 5 4 3 2 1 BC跨 6 5 4 3 2 1 項目跨層次 l(m) RA(kN) x1(m) MGE(kNm) MEA(kNm) Vb(kN) NA(kN) NB(kN) 6 5 4 3 2 1 EMBED EMBED 內力組合 框架內力組合在恒載和活載作用下，跨間可以近似取跨中的代替式中：、 EMBED ——梁左、右端彎矩，見圖10括號內的數值跨中若小于應?。皆谪Q向荷載與地震組合時,跨間最大彎矩采用數解法計算,如圖20所示圖20 框架梁內力組合圖圖中：、——重力荷載作用下梁端的彎矩； 、——水平地震作用下梁端的彎矩； 、——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力；對作用點取矩 ＝( + +) X處截面彎矩為 = + 由=0,可求得跨間的位置為=將代入任一截面處的彎矩表達式,可得跨間最大彎矩為 == + = + 當右震時公式中、反號及的具體數據見表22,表中、均有兩組數據 項目跨層次 (恒+) q MGA(kNm) Vb(KN) L(m) M左(kNm) 6 134210 19691 5 134210 19691 4 134210 19691 3 134210 19691 2 134210 19691 1 65370 11114 注：表中yi = y0+y1+y2+y 3； Vim= ViDi/∑D； M下= Vim yihi； M上= Vim( 1yi )hi0表21風荷載作用下框架梁端彎矩、梁端剪力及柱軸力 層次 AB跨 BC跨 柱軸力 L(m) M左(kNm) 6 134210 47414 5 134210 47414 4 134210 47414 3 134210 47414 2 134210 47414 1 65370 21571 注：表中yi=y0+y1+y2+y 3； Vim= ViDi/∑D； M下= Vim yihi； M上= Vim( 1yi )hi 表20 風荷載作用下柱端彎矩計算（A） 層次 層高hi(m) 層間剪力Vi(kN) 層間剛度∑D (kN/m) A軸柱（邊柱） Dim(kN/m) Vim(kN) yi (m) M上(kN表19 風荷載作用下柱端彎矩計算（B） 層次 層高hi(m) 層間剪力Vi(kN) 層間剛度∑D (kN/m) B軸柱（中柱） Di(kN/m) Vim (kN) yi (m) M上(kN30m,故取βZ=, μS= 表18 z（m） ωk（kN/m2） 轉化為集中荷載（受荷面與計算單元同）6層： FW6K=((（+）=5層： FW5K=((（+）/2=4層： FW4K=((（+）/2=3層： FW3K=((（+）/2=2層： FW2K=((（+）/2=1層： FW1K=((=（如圖16所示）采用D值法，其計算結果如下： α= 　 ∑D=134210 α= D=19691 D=47414 V6= V6= VA6=D 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A B VqA=VqB(kN) VqB=VqC(kN) VmA=VmB(kN) Vmb=Vmc(kN) VA(kN) VB(kN) VB= VC(kN) N頂(kN) N底(kN) N頂(kN) N底(kN) 6 () 0 () () 5 () 0 () () 4 () 0 () () 3 () 0 () () 2 () 0 () () 1 () 0 () () 表14 恒載作用下梁端剪力及柱軸力表15 活載作用下梁端剪力及柱軸力 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A B VqA=VB(KN) VqB=VqC(KN) VmA=VmB(KN) Vmb=Vmc(KN) VA(KN) VB(KN) VB= VC(KN) N頂=N底(KN) N頂=N底(KN) 6 () 0 () () 5 () 0 () () 4 () 0 () () 3 () 0 () () 2 () 0 () () 1 () 0 () () 風壓標準值計算公式為：w=βZμSμZω0 本地區(qū)基本風壓為：ω0=地面粗糙類別為B類； 表16 層次 1 2 3 4 5 6 Hi（第i層距離室外地面的高度） 表17 離地面高度（m）z 風壓高度變化系數μZ 因為結構高度H=amp。m）括號內為調幅的數值。m） =m）五層梁端彎矩：=m） =由圖11查得梁上均布荷載為：第六層：=集中荷載： 第五層：=集中荷載： 邊柱自重： 中柱自重： 由圖15查得 六層梁端彎矩：=豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內力重分布，調幅后，恒荷載及活荷載彎矩圖見圖14及圖15中括號內數值。為提高精度，對于彎矩不平衡的結點，將結點不平衡彎矩（即柱傳彎矩）再分配一次進行修正。對于框架柱，樓層柱傳遞系數為1/3；底層柱傳遞系數為1/2。切斷的橫梁線剛度為原來的2倍，分配系數按與節(jié)點連接的各桿的轉動剛度比值計算。 固端彎矩計算：將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。 荷載計算圖8 屋（樓）面板支承梁的荷載經判斷知該設計中的屋（樓）面板均為雙向板，屋面均布恒載及活載均為梯形分布及三角形分布傳給梁，計算如下：⑴第6層梁的均布線荷載：跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： 跨： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載： ⑵第6層活荷載： 跨： =跨： =⑶第6層框架節(jié)點集中荷載標準值：邊柱連系梁自重（包括抹灰）（）25=邊柱次梁自重（包括抹灰）25=（包括抹灰） （）8=連系梁傳來屋面自重（包括抹灰） （+）=頂層邊節(jié)點集中荷載： 中柱連系梁自重（包括抹灰）（）25=中柱次梁自重（包括抹灰）（+）25=連系梁傳來屋面自重 （++）=頂層中節(jié)點集中荷載： ⑷第5層梁的均布線荷載：跨： 臥房段樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=橫墻自重（包括抹灰） （）8=恒載： 衛(wèi)生間段樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=橫墻自重（包括抹灰） （）8=恒載： 跨： 屋面均布恒載傳給梁