【文章內容簡介】 ： 4=(次 /年 )。(3)分支 C： 7=(次 /年 )。(4)分支 D： 3=(次 /年 )。(5)主饋線： 11=(次 /年 )。20230328 四川大學電氣工程及其自動化專業(yè) 2023年用不同饋線上，用戶經受的長時電壓中斷次數為：(1)主饋線： (次 /年 )；(2)分支 A： +=(次 /年 )；(3)分支 B： +=(次 /年 )；(4)分支 C： +=(次 /年 )；(5)分支 D： +=(次 /年 )。20230328 四川大學電氣工程及其自動化專業(yè) 2023年用 如果沒有配置重合閘裝置，僅靠熔斷器清除分支線上的故障，可能存在的長時電壓中斷次數為：(1)主饋線： (次 /年 )。(2)分支 A： (次 /年 )。 (3)分支 B： (次 /年 )。 (4)分支 C： (次 /年 )。(5)分支 D： (次 /年 )。20230328 四川大學電氣工程及其自動化專業(yè) 2023年用 在有重合閘和無重合閘裝置的情況下，長時電壓中斷與短時中斷次數的比較如下表： 因此，負荷如果對長時中斷敏感，顯然應配置重合閘裝置，因為這樣會使長時中斷減少 85%。如果負荷對短時中斷和長時中斷都敏感，最好不配置重合閘裝置，這樣斷電的數比有重合閘裝置時可減少 1/2～ 1/5。但這需視具體而定，實際上，有的用戶更愿意接受短時中斷而不愿長時斷電。20230328 四川大學電氣工程及其自動化專業(yè) 2023年用本節(jié)作業(yè)你認為短時中斷和電壓暫降的檢測點該如何選擇，如果要采用最少的檢測裝置來判定全網的短時中斷和暫降情況，應解決哪些問題？請問本節(jié)介紹的短時中斷次數估計方法為什么又可稱為隨機估計法，其隨機性是如何體現出來的，或者說，在計算式中是通過哪個或哪些參數來體現的，并請思考，在實際中還有哪些因素會影響評估結果，這些因素的物理和數學意義如何？20230328 四川大學電氣工程及其自動化專業(yè) 2023年用第三節(jié) 電壓暫降隨機估計一、輻射形配電系統(tǒng)暫降幅值與臨界距離簡單輻射形配電系統(tǒng)如下圖： 如果忽略負荷電流，并假設電源電壓 Us=.，則故障引起的 PCC點以及負荷端的電壓暫降幅值如下：20230328 四川大學電氣工程及其自動化專業(yè) 2023年用故障點與 PCC點間的線路阻抗；PCC點與電源之間的系統(tǒng)阻抗。注意：式中，因為假設故障前瞬間 PCC點的電壓為 .，因此，式中沒有給出該值的表達符號，在理解時不能忽略。 如果假設線路阻抗均勻分布，主要取決于線路的長度，即 ZF=zl， z為單位長度的線路阻抗， l為線路長度，則：20230328 四川大學電氣工程及其自動化專業(yè) 2023年用定義： PCC電壓降低到等于臨界電壓 U時，故障點與 PCC點間的距離為臨界距離。 假設線路阻抗與系統(tǒng)阻抗的阻抗比 X/R值相等，則由上式可得臨界距離 lcrit的計算式 : 其物理意義是：在臨界距離內發(fā)生的故障將使 PCC處的敏感性負荷不正常地工作。 嚴格地講，上式僅適用于單相系統(tǒng)。在三相系統(tǒng)中如發(fā)生三相故障，如果 Zs和 z用正序阻抗，上式仍可用；對于單相故障，就需用正、負和零序阻抗來分析，式中電壓應為故障相相對地電壓；對于兩相故障、單相故障，應用正負序阻抗之和，式中電壓為故障相間電壓。20230328 四川大學電氣工程及其自動化專業(yè) 2023年用 當系統(tǒng)與線路的阻抗均為復數時，故障引起的 PCC點電壓暫降幅值為：其中， Zs=Rs+jXs，為 PCC點的系統(tǒng)阻抗； ZF=(r+jx)l，為故障點與 PCC點之間的線路阻抗； l為故障點與 PCC點之間的距離， z=r+jx為單位長度線路阻抗?？梢宰C明，復阻抗時的臨界距離 lcrit為 : 較前面式子多出部分20230328 四川大學電氣工程及其自動化專業(yè) 2023年用上式中， Zs=|Rs+jXs|， z=|r+jx|， a為系統(tǒng)阻抗與線路阻抗在復平面上夾角，即阻抗角： 假設系統(tǒng)和線路的 X/R值相等，則 a=0，盡管這些假設并不一定總成立，但在多數情況下，這樣計算是可以得到較滿意的結果的，特別是在沒有足夠數據來計算阻抗角的情況下，這些假設是有意義的。20230328 四川大學電氣工程及其自動化專業(yè) 2023年用 下圖給出某條 11kv架空線路不同 a角時，臨界距離與臨界電壓之間的關系曲線。其中，系統(tǒng)阻抗為 .，線路阻抗為 ./km。 可見，只有當阻抗角較大時，采用簡單方式的計算所得結果的誤差才較大，一般情況下，簡化是可以接受的。20230328 四川大學電氣工程及其自動化專業(yè) 2023年用比較臨界距離的簡化計算式：與考慮阻抗為復阻抗時的臨界距離：不同之處在于存在一個系數：為簡化計算，可將 k做如下近似處理：20230328 四川大學電氣工程及其自動化專業(yè) 2023年用 當阻抗角較大時，按下式進行計算，即可得到較精確的臨界距離：20230328 四川大學電氣工程及其自動化專業(yè) 2023年用二、非輻射形配電系統(tǒng)暫降幅值與臨界距離 上述暫降幅值與臨界距離確定法，僅適用于輻射形網絡的配電系統(tǒng)，用于非輻射形配電系統(tǒng)時，需進行一些修正。以下圖中帶有本地發(fā)電機組的配電系統(tǒng)為例： 圖中， Z1為 PCC點系統(tǒng)阻抗， Z2為故障點與 PCC點間的阻抗， Z3為 PCC和發(fā)電機母線間阻抗， Z4為負荷側機組暫態(tài)電抗。Z1Z2Z3 Z420230328 四川大學電氣工程及其自動化專業(yè) 2023年用負荷端的電壓暫降幅值由下式確定 : 忽略負荷電流，并假設兩發(fā)電機的端電壓相同，可得PCC電壓為： 因此：20230328 四川大學電氣工程及其自動化專業(yè) 2023年用令 Z2=zl，臨界電壓為 U，可得臨界距離為： 又如下圖，由同一電源