【文章內(nèi)容簡介】 16645427714860115433m020007920910m030163363420384m04479111714561682994m05014472482405586922512mw018000600006948828000m08701323979283011449240233mmax87013592510459012811145721mmin870117925445905228716993 自振周期的計算 因為本塔為等直徑、等厚度塔設備 所以本塔基本自振周期：T1=HEδeDi3103 =179362944721058041003103 = （式44） 地震載荷及地震彎矩的計算： 地震烈度為8度。 amax=。設計地震分組為第一組，特 征周期Tg=。 取一階振型阻尼比ξi=γ=++ξi= （式45） η1=+（）8= （式46）η2=1++= （式47） 水平地震力：F1k=α1η1kmkg （式48） 垂直地震力：Fv00=avmaxmeqg（avmax= amax， meq=） （式49）表42 各段幾種質量對該載荷面所引起的地震力及地震彎矩塔段號12345mikg8701323979283011449240233himm725325072791219216380（106）（109）mihi3（1014）ABA=i==109B=i=15mihi3=1014 AB=107 η1k=γη2α1α1=TgTγη2 amax=F1kN1491519225081331333345743516mihi（106）avmaxavmax=amax== meq/kg meq==220854 Fv00/NFv00=avmaxmeqg=337641FviN749125078027116582478287Fvii/N325639313132232861 圖41 塔的地震載荷計算簡圖因為HDi=15且H20m，故不考慮高振型影響。（1）00截面處地震彎矩： ME00=k=15F1kH1k=1010N?mm （式410）(2)11截面處地震彎矩： ME11=k=25F1khk1500=1010N?mm （式411）(3)22截面出地震彎矩：ME22=k=35F1khk5000=1010N?mm （式412 風載荷及風彎矩的計算 圖42 塔的風載荷計算簡圖 取q0=500Nm2（十米高出基本風壓值） K1=（體型系數(shù)） fi=、（15m） K2i=（塔高H≤20，K2i=） 本塔采用籠式扶梯與塔頂管線成90176。. Dei=Doi+2δsi+K4+d02δps （式413） d0=325mm Doi=4260mm δsi=100mm δps=50mm K4=1000mm表43 其它計算結果塔段號12345長度/m0~~55~~~q0/(Nm2)500fi(B類)li/mm7253500455952663111Dei/mm57655765588558855885Pi/N248612005159631843910893因該塔HDi=15且H30m，故不考慮橫風向風振。（1）00截面風彎矩 Mw00=p1l12+p2l1+l22+…+p5l1+l2+…+l52 =108N?mm （式414） (2) 11截面風彎矩Mw11=p2l22+p3l2+l32+…+p5l2+l3+…+l52 =108N?mm （式415） (3)22截面風彎矩 Mw22=p3l32+p4（l3+l4+l52）+p5l4+l52 =108N?mm （式416） 卡門渦街引起的彎矩計算計算雷諾數(shù)Re=D0νγμg （ 式417） 式中：D0塔體外徑，D0=Di+2δn=4100+282=4264mm ν水平風速，ν= γ空氣重度，15℃時，γ= μ空氣粘度, 15℃時，μ= 帶入上式得：Re= 30105=106Re106，固受到卡門渦街的影響升力的計算（1） 升力：由于渦旋交替產(chǎn)生及脫落而在沿風向的垂直方向產(chǎn)生的推力稱升力 F1=CLρv2A2式中：F1升力，N ρ 空氣密度，kg/m3 v 風速，m/s A 沿風向的投影面積，等于塔徑乘以塔高，m2 CL 升力系數(shù)F1=CLρv2A2=133552=6528N （式418）（2）塔設備風誘導的激振頻率Fv=StvD== （式419）（3）臨界風速 v=5fD=（式420） Cv1?v，無法達到臨界風速，不會產(chǎn)生共振。 偏心彎矩的計算 Me=megle 式中：me偏心質量，kg g 重力加速度， le偏心質量到塔體中心線的距離，mm Me=megle=6912400=107N?mm 各截面最大彎矩的計算 （1）塔底截面： Mmax00=Mw00 ME00+ （式421） =108N?1010N?mm 所以Mmax00=1010N?mm（2）11截面： Mmax11=Mw11 ME11+ （式422） =108N?1010N?mm 所以Mmax11=1010N?mm（3）22截面： Mmax22=Mw22 ME22+ （式423） =108N?1010N?mm 所以Mmax22=1010N?mm 圓筒應力校核根據(jù)設計要求需要驗算塔殼22截面處操作時和壓力試驗時的強度和穩(wěn)定性計算結果如（表44）：表44計算截面截面22計算截面以上的操作質量m022/kg253374塔殼的有效厚度δe/mm80計算截面的橫截面積A/mm2,A=πDiδe1029920計算界面的斷面系數(shù)Z/mm3,Z=π4Di2δe109最大彎矩Mmax22()1010 計算壓力引起的軸向應力σ1/MPa, σ1=pcDi4δe91重力引起的軸向應力σ2/ MPaσ2=m022+Fv22A彎矩引起的軸向應力σ3/MPaσ3=Mmax22Z 最大組合壓應力σ2+σ3≤σcr ≤190(符合設計要求)最大組合拉應力σ1σ2+σ3≤Kσt? ≤228(符合設計要求)計算截面的風彎矩Mw22/MPa液壓試驗時計算截面以上塔的質量mT22/kg 283903壓應力引起的軸向應力σ1/MPa,σ1=ptDi4δe 114重力引起的周向應力σ2/ MPaσ2=mT22gA 彎矩引起的軸向應力σ3/MPaσ3= 環(huán)向應力σ/ MPaσ=PT+液柱靜壓力（Di+δei）2δei≤? 233≤342（符合設計要求）液壓試驗時最大組合壓應力/ MPa, σ2+σ3≤σcr ≤190（符合設計要求）液壓試驗時最大組合拉應力/MPaσ1σ2+σ3≤（）? ≤342（符合設計要求）第五章 裙座的強度設計及穩(wěn)定校核 圓筒形裙座由如下幾部分構成：（1） 座體它的上端與塔體封頭焊接在一起，下段焊在基礎環(huán)上 。座體承受塔體的全部載荷，并把載荷傳遞到基礎環(huán)上去。（2） 基礎環(huán)基礎環(huán)是塊環(huán)形墊板，它把由座體傳下來的載荷，再均勻的傳遞到基礎上去。（3） 螺栓座由蓋板和筋板組成，供安裝地腳螺栓用，以便地腳螺栓把塔設備固定在基礎上。（4） 管孔在裙座上有檢修用的檢查孔、引出孔、排氣孔等。 驗算危險截面應力：（1）00截面： 裙座為圓筒形，則A== （式51） 查GB150圖64得B=110MPa 故KB=110=132MPaKσst=134=（min）=132 MPaB==275=（min）=110MPaZsb=π4Dis2δes=π41002204=108mm3Asb=πDisδes=π410020=257480mm 操作時：Mmax00Zsb+m0g+Fv00Asb=108+294472+337641257480 =133MPa≤134MPa(符合設計要求) （式52）液壓試驗時：+mmaxgAsb=108+328529 =≤134MPa(符合設計要求) (式53）