【文章內容簡介】 Dim為脫硫塔內徑Nsp為噴嘴間距（3) 各支噴管直徑的確定根據布置在主管、各支管的噴嘴個數以及單噴嘴流量，可以確定主管各段、各支管噴管直徑式中Qi為節(jié)點i處漿體流量，m3/s；Di為節(jié)點i處噴管直徑，m。（4) 噴淋層在塔內覆蓋率的確定噴淋層在脫硫塔內覆蓋率為： 則 ==176%式中 AEFF為單層噴嘴在脫硫塔內的有效覆蓋面積，20m2A為脫硫塔面積，計算主要包括噴淋層內主噴管數、各支噴管的管徑及流速、噴嘴在塔內位置等的計算及設計。根據上述設計方法、結合實際經驗，確定噴淋層內各噴管直徑、各個噴嘴位置等幾何參數。在確定噴嘴布置設計中，需要確定噴嘴在塔內的位置坐標在確定各支噴管直徑時，要根據廠家提供的標準管徑來選取。在確定各個支噴管直徑后，還要根據廠家提供的噴嘴與各主、支噴管之間間距要求，對初步噴嘴位置進行調整，以避免噴出的液滴與噴管發(fā)生噴射碰撞。在噴嘴布置完成后，需要確定噴淋層在塔內的履蓋率以及多層覆蓋狀況，驗證噴嘴布置的合理性。：（1)選擇合理的噴嘴覆蓋高度，通常根據噴嘴特性及兩層噴淋之間距離來確定。（2)選擇合理的單層噴嘴個數。一般來說，噴嘴個數根據工藝計算來確定。（3)當噴嘴覆蓋高度確定以后，就可以計算單個噴嘴的覆蓋面積， (為噴霧角) 則=11=（4)當在脫硫塔內布置噴嘴時，選擇合適的噴嘴之間的距離。通常根據噴嘴個數和脫硫塔直徑來選擇噴嘴間距，并要與連接噴嘴的噴管布置方案整體考慮。（5)選擇合理的經濟流速，并根據噴管產品的標準來確定石灰石漿液母管和支管直徑。 （6)當檢驗噴淋層在脫硫塔覆蓋率時，不僅要考慮噴嘴液流與母管、支管和支撐的碰撞對覆蓋率的影響，還要考慮所有噴嘴在脫硫塔內覆蓋均勻度。 吸收塔底部攪拌器及相關配置在吸收塔底部，石灰石漿液經過脫硫過程之后，變成了CaSO3和CaSO3﹒1/2 H2O，此時為了使氧化風機鼓入的空氣能夠充分地和CaSO3和CaSO3﹒1/2 H2O接觸，以便充分氧化，需要CaSO3和CaSO3﹒1/2 H2O的混合溶液內部顆粒分布均勻，在這種情況下，需要使用攪拌器來使溶液懸浮顆粒均勻混合，同時增大和空氣接觸的面積。由于底部溶液是固體懸浮溶液，根據 不同攪拌過程的攪拌器型式推薦表25[1] 攪拌器型式適用條件表26[1] 攪拌器型式使用范圍表27[1]在吸收塔漿液池的下部，沿塔徑向布置四臺側進式攪拌器，其作用是使?jié){液的固體維持在懸浮狀態(tài)，同時分散氧化空氣。攪拌器安裝有軸承罩、主軸、攪拌葉片、機械密封。攪拌器葉片安裝在吸收塔降池內，與水平線約為10度傾角、與中心線約為7度傾角。攪拌槳型式為三葉螺旋槳，軸的密封形式為機械密封。 在吸收塔旁有人工沖洗設施，提供安裝和檢修所需要的吊耳、吊環(huán)及其他專用滑輪。采用低速攪拌器，有效防止?jié){液沉降。吸收塔攪拌器的攪拌葉片和主軸的材質為合金鋼。在運行時嚴禁觸摸傳動部件及拆下保護罩。向吸收塔加注漿液時，攪拌器必須不停地運行。葉片和葉輪的材料等級是ANSI/ASTMA176—80a，攪拌器軸為固定結構，轉速適當控制，不超過攪拌機的臨界轉速。所有接觸被攪拌流體的攪拌器部件，必須選用適應被攪拌流體的特性的材料，包括具有耐磨損和腐蝕的性能。 吸收塔材料的選擇因為脫硫塔承受壓力不大，而且16MnR鋼材綜合力學性能、焊接性能以及低溫韌性、冷沖壓以及切削性能比較好，低溫沖擊韌性也比較優(yōu)越，價格低廉，應用比較廣泛。故塔壁面由16MnR鋼材制造，為了節(jié)約材料和防止腐蝕，內襯橡膠板防腐層，其煙氣入口部分內襯玻璃鱗片加耐酸瓷磚。(包括計算壁厚和最小壁厚)由于操作壓力不大，假設計算壁厚小于16毫米，根據附表九[3]16MnR鋼板在操作溫度下的許用應力為=170Mpa。對于漿液池部分由于漿液會對塔壁產生壓力，因此計算時還要這部分壓力考慮在內， MPa （2個標準大氣壓）PC’=+（為漿液密度1257kg/m3，g=,） 所以PC’=+=+1257=10Pa=又根據式45[3]可知:吸收塔（噴淋塔）的計算壁厚公式為:S= (mm) 其中： Pc計算壓力，對于漿液池以上部分取二倍大氣壓， MPa PC’= Di圓筒或者球殼內徑,為3800mm 焊接接頭系數，取=1。 C壁厚附加量,取C= C2 腐蝕裕量,mm 。 C1 鋼板厚度負偏差,mm對于噴淋塔頂部以下漿液池以上的部分（簡稱上部分） S== 根據取腐蝕裕量C2=[3],根據表47[3]可得 C1= 則 C1 + C2=+1=+C=+==，〈 對于噴淋塔漿液池部分（簡稱下部分） S’= 根據取腐蝕裕量C2=,根據表47可得 C1=則 C1+ C2=+1=+C=+=’=5mm（噴淋塔）計算壁厚的液壓試驗校核 上部分：（設計試驗溫度為200度，則[]=170Mpa） P=P= S=SC== D=3800mm 故 =(3800+)/2= ≈175Mpa 而 =1274= 因此=175MPa〈= 下部分：≤ P=P=S=SC== D=3800mm故 =(3800+)/（2）=201Mpa 而 =1274=因此=201MPa〈=綜上所述，設計的材料選擇，壁厚計算數值和試驗強度均符合實際操作要求。根據相關規(guī)定，塔殼圓筒不包括腐蝕裕度的最小厚度，%的塔徑[20]，而且不小于4mm。 而噴淋塔的內徑為3800mm，所以最小壁厚S=%3800=根據取腐蝕裕量C=,根據表47可得 C=則 C+C=+1= +C=+==10mm 綜合以上計算壁厚和最小壁厚的結果，最終臺噴淋塔的壁厚為10mm考慮到封頭與筒體采用雙面焊接的焊接方法進行焊接，根據力學有關 知識，為了不使應力集中破壞設備，決定兩端封頭采用淺碟形封頭，根據相關知識，在淺碟形封頭內部：（1）球面部分半徑R不得大于筒體內徑Ri≤ Di,故Ri≤ Di，一般取Ri=（2）折邊半徑r在任何情況下不得小于筒體內徑Di的10%即380mm，而且不應該小于3倍的封頭名義壁厚Sn (封頭)。因此 r≥3 Sn且r≥10% Di=380mm淺碟形封頭的尺寸是：Di=3800 mm；Ri==3420mm；r取400mm則 淺碟形封頭的形狀系