【文章內容簡介】 F+q0H(1x)2 總水平風荷載作用下總剪力墻、總連梁、總框架的所分配的 表68第 31 頁 共 188 頁說明：總框架剪力Vf的調整，對風荷載引起的總框架剪力不給予調整5) 4軸各根框架柱內力計算本設計取4軸縱向進行計算，取4軸進行內力分配計算 a) 框架柱內力計算剪力分配，如下表610進行計算 b) 柱反彎點高度比計算，第 32 頁 共 188 頁（+）=80%amp。gt。80%，為方便計算，反彎點高度取倒三角形荷載的反彎點高度比。根據(jù)梁柱線剛度比，總層數(shù)n進行計算，由《高層建筑結構設計規(guī)范》依次查出yn、yyy得y。列表如下611進行計算：風荷載作用下反彎點高度系數(shù)計算 表611 c) 4軸A/F框架柱，梁端彎矩計算，列表612如下計算第 33 頁 共 188 頁 6) 連梁 M247。248。230。hi+hj=mi21(x)231。231。2232。LxbLx246。247。247。248。M12M12+M2121Mb12=M12 Mb21=M12 x=L 連梁的 設計剪力為Vb=Mb12+Mb21L0或 Vb=M12+ML21KL4KL42 連梁計算如下KL41:1~5層：aL=, bL=0, x=L,xaLxx=L0L=L=====6~10層：aL=, bL=0, x=L, KL42:1~5層：aL== bL, x=L/2,xaLL0x2aLxx=L0L====6~10層：aL==bL, x=L/2,x2aLL0L KL4KL42 連梁計算如表6－1614所示。第 34 頁 共 188 頁 KL41連梁端 表613 第 35 頁 共 188 頁 KL41連梁端 表613第 36 頁 共 188 頁 7) 4軸W3剪力墻的彎矩和剪力計算。 分配原則如所示：Mwij=EIeqikMWj Vwij=EIeqikVWj229。i=1EIeqi229。i=1 EIeqiW3為整體截面剪力墻，由于兩端有連梁與其相連，這對第片i剪力墻第j層樓蓋上、下方的剪力墻截面彎矩按下試進行：MMulwijwij= M= Mwijwij+M Mi,12i,12/2 /2 式中，為第j層第i根連梁1端（與剪力墻相連端）在剪力墻軸線處的集中約束彎矩，數(shù)據(jù)參考附表61。 具體計算如表615。橫向水平荷載作用下的內力圖見附圖6663。所作出的內力圖為左風作用下的，右風作用下的內力同左風相同，方向相反，內力圖略。第 37 頁 共 188 頁 第 38 頁 共 188 頁 橫向水平地震作用 1) 重力荷載代表值計算各層樓面取建筑總面積計算恒載，取樓板凈面積計算活荷載；各根梁取梁截面高度減去板厚的尺寸計算梁自重；各根柱取層高減取板厚計算柱自重；墻、剪力墻按實際墻重加上門 窗重。最后按各樓面包括梁及上下各半層的墻柱恒載的100%，樓面活荷載的50%相加算得各樓層重力荷載代表。計算如附表616，匯總表如附表617。重力荷載計算表 表616第 39 頁 共 188 頁 第 40 頁 共 188 頁 第 41 頁 共 188 頁 第 42 頁 共 188 頁 第 43 頁 共 188 頁第 44 頁 共 188 頁第 45 頁 共 188 頁 第 46 頁 共 188 頁第 47 頁 共 188 頁2) 橫向水平地震作用計算，剛度同質量分布比較均勻，所以橫向水平震作用下的計算采用低部剪力法。結構等效總重力荷載Geq==180。180。10KN查《高規(guī)》得T1=yTj1H23 結構基本自振周期T1計算，由l==GHgEIeq=180。180。，場地類別2180。1036180。180。180。10213。類，查得特征周期=由資料可知地震設計分Tg=水平地震影響系數(shù)最大值amax= TgT1=5Tg=g=230。Tga=231。231。T232。1247。amaxh2=231。247。247。g180。180。=3主體結構低部剪力標準值FEK=aGeq=180。180。10=180。10KN3各層水平地震作用計算T1==不考慮頂點附加水平地震作用的影響GiHiFEKFi=GiHi229。GiHi(1dn)FEK=229。GiHi 樓層618第 48 頁 共 188 頁 3) 水平地震作用折算為方便計算，把各質點處水平地震作用Fi和頂點附加水平地震作用DFn折算為倒三角形M 分布荷載qoF10。計算如下：=D和頂點集中荷載Fn180。H=180。KNm=q0 H229。FiHi+32/3+FHq0H/2+F=229。Fi+DFn=180。10KN3 q0=： 4) 水平位移驗算將l==z/H代入下式列表619進行計算位移 均布荷載作用下：y=qHCf23233。230。lshlshl246。chlx1230。11246。230。shlx246。x249。=234。231。1++231。247。247。231。x247。222l2l6lchll232。248。232。248。232。248。235。 集中荷載作用下：y=PH3EIw11249。233。shl=234。(chlx1)shlx+x332ll235。lchl第 49 頁 共 188 頁 橫向地震作用下位移計算 表619比較表63的規(guī)范相對位移滿足要求。 5) 水平地震作用下的內力計算Mw=qH2均布荷載作用下：Vw=l2233。230。249。lshlshl246。chlx230。l1246。1+shlxx231。247。231。247。234。2l248。chl232。2l248。235。232。249。qH233。230。lshlshl246。lshlx230。l1246。1+lchlx1231。247。231。247。2234。2l248。chll235。232。232。2l248。 Mw集中荷載作用下：1230。shl246。=PH231。chlxshlx247。l232。lchl248。shl230。246。Vw=P231。chlxshlx247。chl232。248。 第 50 頁 共 188 頁 ＇地震作用下V計算 表621 總剪力墻底部總彎矩與水平地震作用下產(chǎn)生的底部總彎矩之比第 51 頁 共 188 頁 MMw0=60646107270=57%50%,滿足要求。由于為剛結體系計算，上表計算的剪力不是剪力墻的總剪力，將其記為V’w(x)?？偪蚣艿目偧袅?、總連梁的分布約束彎矩、總剪力墻的總剪力計算如下表622。表622122注：連梁剛度，框架剛度查前面剛度計算表Vp(x)=q0H(1x)+F 橫向地震作用下總剪力墻、總框架、總連梁所分配的內力匯總如下表623：第 52 頁 共 188 頁 表623 總框架剪力Vf的調整Vf=180。4830=966KN,max中的較小值的樓層，分析上表知：,max=180。=〈，各層總剪力按調整后的比例放大各柱和梁的剪力和端部彎矩，求柱軸力時用不調整的剪力所求出的結果。 取4軸進行計算Vf(KN) 6) 4軸各根框架柱內力計算a) 框架剪力分配，如下表624進行計算第 53 頁 共 188 頁 框架剪力分配計算 表624b)柱反彎點高度比計算。（+）=80%amp。gt。80%，為方便計算，反彎點高度取倒三角形荷載的反彎點高度比。根據(jù)梁柱線剛度比，總層數(shù)10進行計算，由《高層建筑結構設計規(guī)范》依次查出yn、yyy得y。列表625如下進行計算：橫向地震作用下反彎點高度系數(shù)計算 表625第 54 頁 共 188 頁 c) 4軸A/F框架柱，梁端彎矩計算，列表626如下計算A/F框架柱，梁端彎矩計算第 55 頁 共 188 頁 7) 軸上連梁 M247。248。21230。hi+hj=mi21(x)231。231。2232。=LxbLx246。247。247。248。M12M12+M21xaLb12M12 Mb21M12 x=L 連梁的 設計剪力為Vb=Mb12+ML0b21或 Vb=M12+ML21KL4KL42 連梁計算如下表：KL41:1~5層：aL=, bL=0, x=L, =6~10層：aL=, bL=0, x=L, =:1~5層：aL== bL, x=L/2, =6~10層：aL==bL, x=L/2,x2aLx=L0L==x2aLx=L0L=xaLx=L0L=xaLx=L0L= KL4KL42 連梁計算如表6－27所示。第 56 頁 共 188 頁 KL41連梁彎矩計算 表627 第 57 頁 共 188 頁 說明：彎矩單位KN*M；剪力單位KN；KL41所求得Vb`為A/F柱軸力用。第 58 頁 共 188 頁 8) 4軸W3剪力墻的彎矩和剪力計算。分配原則如所示：Mwij=EIkeqiMWj Vwij=EIkeqiVWj229。i=1EIeqi229。i=1EIeqiW3為整體截面剪力墻，由于兩端有連梁與其相連，這對第片i剪力墻第j層樓方的剪力墻截面彎矩按下試進行：MMulwijwij= M= Mwijwij+M Mi,12i,12/2 /2 式中，為第j層第i根連梁1端（與剪力墻相連端）在剪力墻軸線處的集中約束彎矩，數(shù)據(jù)參考附表64。 具體計算如表628。橫向水平地震作用下的內力圖見附圖6666。所作出的內力圖為左震作用下的，右震作用下的內力同左震相同，方第 59 頁 共 188 頁 第 60 頁 共 188 頁第 61 頁 共 188 頁 第 62 頁 共 188 頁第 63 頁 共 188 頁 第 64 頁 共 188 頁 第 65 頁 共 188 頁 7 第 66 頁 共 188 頁第 67 頁 共 188 頁77 豎向荷載