【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 F+q0H(1x)2 總水平風(fēng)荷載作用下總剪力墻、總連梁、總框架的所分配的 表68第 31 頁(yè) 共 188 頁(yè)說(shuō)明：總框架剪力Vf的調(diào)整，對(duì)風(fēng)荷載引起的總框架剪力不給予調(diào)整5) 4軸各根框架柱內(nèi)力計(jì)算本設(shè)計(jì)取4軸縱向進(jìn)行計(jì)算，取4軸進(jìn)行內(nèi)力分配計(jì)算 a) 框架柱內(nèi)力計(jì)算剪力分配，如下表610進(jìn)行計(jì)算 b) 柱反彎點(diǎn)高度比計(jì)算，第 32 頁(yè) 共 188 頁(yè)（+）=80%amp。gt。80%，為方便計(jì)算，反彎點(diǎn)高度取倒三角形荷載的反彎點(diǎn)高度比。根據(jù)梁柱線剛度比，總層數(shù)n進(jìn)行計(jì)算，由《高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》依次查出yn、yyy得y。列表如下611進(jìn)行計(jì)算：風(fēng)荷載作用下反彎點(diǎn)高度系數(shù)計(jì)算 表611 c) 4軸A/F框架柱，梁端彎矩計(jì)算，列表612如下計(jì)算第 33 頁(yè) 共 188 頁(yè) 6) 連梁 M247。248。230。hi+hj=mi21(x)231。231。2232。LxbLx246。247。247。248。M12M12+M2121Mb12=M12 Mb21=M12 x=L 連梁的 設(shè)計(jì)剪力為Vb=Mb12+Mb21L0或 Vb=M12+ML21KL4KL42 連梁計(jì)算如下KL41:1~5層：aL=, bL=0, x=L,xaLxx=L0L=L=====6~10層：aL=, bL=0, x=L, KL42:1~5層：aL== bL, x=L/2,xaLL0x2aLxx=L0L====6~10層：aL==bL, x=L/2,x2aLL0L KL4KL42 連梁計(jì)算如表6－1614所示。第 34 頁(yè) 共 188 頁(yè) KL41連梁端 表613 第 35 頁(yè) 共 188 頁(yè) KL41連梁端 表613第 36 頁(yè) 共 188 頁(yè) 7) 4軸W3剪力墻的彎矩和剪力計(jì)算。 分配原則如所示：Mwij=EIeqikMWj Vwij=EIeqikVWj229。i=1EIeqi229。i=1 EIeqiW3為整體截面剪力墻，由于兩端有連梁與其相連，這對(duì)第片i剪力墻第j層樓蓋上、下方的剪力墻截面彎矩按下試進(jìn)行：MMulwijwij= M= Mwijwij+M Mi,12i,12/2 /2 式中，為第j層第i根連梁1端（與剪力墻相連端）在剪力墻軸線處的集中約束彎矩，數(shù)據(jù)參考附表61。 具體計(jì)算如表615。橫向水平荷載作用下的內(nèi)力圖見(jiàn)附圖6663。所作出的內(nèi)力圖為左風(fēng)作用下的，右風(fēng)作用下的內(nèi)力同左風(fēng)相同，方向相反，內(nèi)力圖略。第 37 頁(yè) 共 188 頁(yè) 第 38 頁(yè) 共 188 頁(yè) 橫向水平地震作用 1) 重力荷載代表值計(jì)算各層樓面取建筑總面積計(jì)算恒載，取樓板凈面積計(jì)算活荷載；各根梁取梁截面高度減去板厚的尺寸計(jì)算梁自重；各根柱取層高減取板厚計(jì)算柱自重；墻、剪力墻按實(shí)際墻重加上門 窗重。最后按各樓面包括梁及上下各半層的墻柱恒載的100%，樓面活荷載的50%相加算得各樓層重力荷載代表。計(jì)算如附表616，匯總表如附表617。重力荷載計(jì)算表 表616第 39 頁(yè) 共 188 頁(yè) 第 40 頁(yè) 共 188 頁(yè) 第 41 頁(yè) 共 188 頁(yè) 第 42 頁(yè) 共 188 頁(yè) 第 43 頁(yè) 共 188 頁(yè)第 44 頁(yè) 共 188 頁(yè)第 45 頁(yè) 共 188 頁(yè) 第 46 頁(yè) 共 188 頁(yè)第 47 頁(yè) 共 188 頁(yè)2) 橫向水平地震作用計(jì)算，剛度同質(zhì)量分布比較均勻，所以橫向水平震作用下的計(jì)算采用低部剪力法。結(jié)構(gòu)等效總重力荷載Geq==180。180。10KN查《高規(guī)》得T1=yTj1H23 結(jié)構(gòu)基本自振周期T1計(jì)算，由l==GHgEIeq=180。180。，場(chǎng)地類別2180。1036180。180。180。10213。類，查得特征周期=由資料可知地震設(shè)計(jì)分Tg=水平地震影響系數(shù)最大值amax= TgT1=5Tg=g=230。Tga=231。231。T232。1247。amaxh2=231。247。247。g180。180。=3主體結(jié)構(gòu)低部剪力標(biāo)準(zhǔn)值FEK=aGeq=180。180。10=180。10KN3各層水平地震作用計(jì)算T1==不考慮頂點(diǎn)附加水平地震作用的影響GiHiFEKFi=GiHi229。GiHi(1dn)FEK=229。GiHi 樓層618第 48 頁(yè) 共 188 頁(yè) 3) 水平地震作用折算為方便計(jì)算，把各質(zhì)點(diǎn)處水平地震作用Fi和頂點(diǎn)附加水平地震作用DFn折算為倒三角形M 分布荷載qoF10。計(jì)算如下：=D和頂點(diǎn)集中荷載Fn180。H=180。KNm=q0 H229。FiHi+32/3+FHq0H/2+F=229。Fi+DFn=180。10KN3 q0=： 4) 水平位移驗(yàn)算將l==z/H代入下式列表619進(jìn)行計(jì)算位移 均布荷載作用下：y=qHCf23233。230。lshlshl246。chlx1230。11246。230。shlx246。x249。=234。231。1++231。247。247。231。x247。222l2l6lchll232。248。232。248。232。248。235。 集中荷載作用下：y=PH3EIw11249。233。shl=234。(chlx1)shlx+x332ll235。lchl第 49 頁(yè) 共 188 頁(yè) 橫向地震作用下位移計(jì)算 表619比較表63的規(guī)范相對(duì)位移滿足要求。 5) 水平地震作用下的內(nèi)力計(jì)算Mw=qH2均布荷載作用下：Vw=l2233。230。249。lshlshl246。chlx230。l1246。1+shlxx231。247。231。247。234。2l248。chl232。2l248。235。232。249。qH233。230。lshlshl246。lshlx230。l1246。1+lchlx1231。247。231。247。2234。2l248。chll235。232。232。2l248。 Mw集中荷載作用下：1230。shl246。=PH231。chlxshlx247。l232。lchl248。shl230。246。Vw=P231。chlxshlx247。chl232。248。 第 50 頁(yè) 共 188 頁(yè) ＇地震作用下V計(jì)算 表621 總剪力墻底部總彎矩與水平地震作用下產(chǎn)生的底部總彎矩之比第 51 頁(yè) 共 188 頁(yè) MMw0=60646107270=57%50%,滿足要求。由于為剛結(jié)體系計(jì)算，上表計(jì)算的剪力不是剪力墻的總剪力，將其記為V’w(x)?？偪蚣艿目偧袅?、總連梁的分布約束彎矩、總剪力墻的總剪力計(jì)算如下表622。表622122注：連梁剛度，框架剛度查前面剛度計(jì)算表Vp(x)=q0H(1x)+F 橫向地震作用下總剪力墻、總框架、總連梁所分配的內(nèi)力匯總?cè)缦卤?23：第 52 頁(yè) 共 188 頁(yè) 表623 總框架剪力Vf的調(diào)整Vf=180。4830=966KN,max中的較小值的樓層，分析上表知：,max=180。=〈，各層總剪力按調(diào)整后的比例放大各柱和梁的剪力和端部彎矩，求柱軸力時(shí)用不調(diào)整的剪力所求出的結(jié)果。 取4軸進(jìn)行計(jì)算Vf(KN) 6) 4軸各根框架柱內(nèi)力計(jì)算a) 框架剪力分配，如下表624進(jìn)行計(jì)算第 53 頁(yè) 共 188 頁(yè) 框架剪力分配計(jì)算 表624b)柱反彎點(diǎn)高度比計(jì)算。（+）=80%amp。gt。80%，為方便計(jì)算，反彎點(diǎn)高度取倒三角形荷載的反彎點(diǎn)高度比。根據(jù)梁柱線剛度比，總層數(shù)10進(jìn)行計(jì)算，由《高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》依次查出yn、yyy得y。列表625如下進(jìn)行計(jì)算：橫向地震作用下反彎點(diǎn)高度系數(shù)計(jì)算 表625第 54 頁(yè) 共 188 頁(yè) c) 4軸A/F框架柱，梁端彎矩計(jì)算，列表626如下計(jì)算A/F框架柱，梁端彎矩計(jì)算第 55 頁(yè) 共 188 頁(yè) 7) 軸上連梁 M247。248。21230。hi+hj=mi21(x)231。231。2232。=LxbLx246。247。247。248。M12M12+M21xaLb12M12 Mb21M12 x=L 連梁的 設(shè)計(jì)剪力為Vb=Mb12+ML0b21或 Vb=M12+ML21KL4KL42 連梁計(jì)算如下表：KL41:1~5層：aL=, bL=0, x=L, =6~10層：aL=, bL=0, x=L, =:1~5層：aL== bL, x=L/2, =6~10層：aL==bL, x=L/2,x2aLx=L0L==x2aLx=L0L=xaLx=L0L=xaLx=L0L= KL4KL42 連梁計(jì)算如表6－27所示。第 56 頁(yè) 共 188 頁(yè) KL41連梁彎矩計(jì)算 表627 第 57 頁(yè) 共 188 頁(yè) 說(shuō)明：彎矩單位KN*M；剪力單位KN；KL41所求得Vb`為A/F柱軸力用。第 58 頁(yè) 共 188 頁(yè) 8) 4軸W3剪力墻的彎矩和剪力計(jì)算。分配原則如所示：Mwij=EIkeqiMWj Vwij=EIkeqiVWj229。i=1EIeqi229。i=1EIeqiW3為整體截面剪力墻，由于兩端有連梁與其相連，這對(duì)第片i剪力墻第j層樓方的剪力墻截面彎矩按下試進(jìn)行：MMulwijwij= M= Mwijwij+M Mi,12i,12/2 /2 式中，為第j層第i根連梁1端（與剪力墻相連端）在剪力墻軸線處的集中約束彎矩，數(shù)據(jù)參考附表64。 具體計(jì)算如表628。橫向水平地震作用下的內(nèi)力圖見(jiàn)附圖6666。所作出的內(nèi)力圖為左震作用下的，右震作用下的內(nèi)力同左震相同，方第 59 頁(yè) 共 188 頁(yè) 第 60 頁(yè) 共 188 頁(yè)第 61 頁(yè) 共 188 頁(yè) 第 62 頁(yè) 共 188 頁(yè)第 63 頁(yè) 共 188 頁(yè) 第 64 頁(yè) 共 188 頁(yè) 第 65 頁(yè) 共 188 頁(yè) 7 第 66 頁(yè) 共 188 頁(yè)第 67 頁(yè) 共 188 頁(yè)77 豎向荷載