【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 26 3 68669 3000 1329 2 68669 3000 1114 1 34227 4250 705 14 層號(hào) 柱子 層高（ m） 層間剪力Vi(KN) 層間剛度∑Di Dim Vim Y M 上 M 下 5 邊柱A 3 68669 13852 中柱B 3 68669 19266 中柱C 3 68669 20216 邊柱D 3 68669 15435 4 邊柱A 3 68669 13852 中柱B 3 68669 19266 中柱C 3 68669 20216 邊柱D 3 68669 15435 3 邊柱A 3 68669 13852 中柱B 3 68669 19266 中柱C 3 68669 20216 邊柱D 3 68669 15435 2 邊柱A 3 68669 13852 中柱B 3 68669 19266 中柱C 3 68669 20216 邊柱D 3 68669 15435 1 邊柱A 34227 7971 中柱B 34227 8924 中柱C 34227 9048 邊柱D 34227 8284 表 （ 10） 框架柱剪力及柱端彎矩計(jì)算結(jié)果 15 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計(jì)算： )( ,1 uijb jirblblblb MMii iM ??? ? 1,()rr b ubb i j ijlrbbiM M Mii ???? lrbbb MMV l?? ?? ?? n ik krblbi VVN )( 具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表： 梁端彎距、剪力及柱軸力分別計(jì)算如下表 （ 11） ， 層號(hào) 梁 1 梁 2 5 6.0 4 6.0 3 6.0 2 6.0 1 6.0 接上表： 層號(hào) 梁 3 軸力 柱 A 柱 B 柱 C 柱 D 5 4.8 4 4.8 3 4.8 2 4.8 1 4.8 表 （ 11） 框架梁端彎矩、剪力、軸力計(jì)算結(jié)果 lbM rbM l bV lbM rbM l bVlbM rbM l bV 16 所以，框架結(jié)構(gòu)的左震圖為： 圖（ 4）左地震作用下框架彎矩圖（ ） 17 圖（ 5）左地震作用下框架剪力圖（ ） 18 圖（ 6）左地震作用下框架軸力圖（ ） 19 (a)水平地震作用分布 (b)層間剪力作用分布 圖 （ 7） 橫向水平地震作用及樓層地震 剪力 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按式 ozszk ww ???? 計(jì)算，基本風(fēng)壓ω 0=由《荷載規(guī)范》查表得μ s=（迎風(fēng)面）和μ s=（背風(fēng)面）， C 類地區(qū)， ?z? ， ??，由表查得： ? = 鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)： T1= 210T? = =2/㎡。 結(jié)合這些數(shù)據(jù)查表得ξ = = 由 zzz ????? ??1 其中 : HHiz ?? 得 ?????? izz ? ??? 1 取建筑圖中的③軸線橫向框架計(jì)算 ，則沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 根據(jù)各樓層標(biāo)高處的高度 Hi查表求得 z? ,就可以計(jì)算沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，見(jiàn)表 （ 12）。 層次 H μ s(迎面） μ s(背面） μ z β z Hi q1(z) q2(z) 5 3 4 3 3 3 2 3 1 表 （ 12） 沿房屋高度集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 由于建筑物高度較小，風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)力很小， 即便是風(fēng)荷載參入組合，也不會(huì)起控制作用， 在進(jìn)行內(nèi)力組合時(shí)可不考慮風(fēng)荷載。 F1 F4 F5 V1 V2 V4 V5 20 框架豎向荷載計(jì)算及內(nèi)力組合 （ 1） 荷載及計(jì)算簡(jiǎn)圖 １、橫向框架梁上的線荷載（恒載和活荷載分別算） a）樓（屋）面均布荷載傳給梁的線荷載 （雙向板） 短向呈三角形分布，長(zhǎng)向呈梯形分布，最大荷載為 aq b）梁上的線荷載＝梁自重＋樓（屋）面均布荷載傳給梁的線荷載 做出框架豎向荷載圖。 ２、各層柱子的集中荷載＝自重＋梁傳來(lái)的集中荷載 圖（ 8） （ 2） 框架彎矩計(jì)算 （一）、用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求解框架的內(nèi)力。 （二）、考慮活荷載按滿布計(jì)算時(shí)梁的跨中彎矩值偏低，將計(jì)算所得的跨中彎矩成以系數(shù) ~ 予以調(diào)整。 （三）、考慮梁端的塑性變形及內(nèi)力重分布，對(duì)梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)取~（用括號(hào)在圖上標(biāo)出），相應(yīng)跨中彎矩乘 。 做出梁柱最終彎矩圖。 （ 3） 梁端剪力及柱軸力計(jì)算 梁端剪力： l MMqlVVVmq 右左彎矩引起剪力）荷載引起剪力） ????? 21(( 柱軸力： ）（節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重（梁端剪力） PVN ?? 4． 內(nèi)力組合 鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力按下列公式驗(yàn)算： 非抗震設(shè)計(jì)： RS?0? 0? 為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，重要、一般、次要分別取 、 、 。 抗震設(shè)計(jì)： RSRE ?? (為了計(jì)算比較，在內(nèi)力組合以獲得荷載效應(yīng)組合值 S的同時(shí)，乘上結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) 0?和抗震承載力調(diào)整系數(shù) RE? 。 ) 因此，內(nèi)力組合應(yīng)考慮兩種情況：（ 1）恒載和活荷載效應(yīng)的組合； （ 2）豎向荷載和地震作用效應(yīng)的組合。 （一） 梁的內(nèi)力不利組合 21 （ 1） 梁端負(fù)彎矩，取下式兩者較大值 )( GERE MMM ???? ? )(0 活恒 MMM ???? ? （ 2）梁端正彎矩按下式確定 )( GERE MMM ?? ? （ 3）梁端剪力，取下式兩者較大值 )( GERE VVV ?? ? )(0 活恒 VVV ?? ? （ 4）梁跨中正彎矩，取下式兩者較大值 )( GERE MMM ?? ?中 )(0 活恒中 MMM ?? ? 注意：上面第一式重力荷載代表值與地震作用組合后的最大值不一定在跨中，其位置和大小 由作圖法或解析法求得。 作圖法：按同一比例尺作重力荷載代表值作用下的彎矩圖（乘分項(xiàng)系數(shù)）和地震作用下的彎矩圖（乘分項(xiàng)系數(shù)），在 GM 彎矩圖上作平行與 ab 的切線，交于 m 點(diǎn)，作鉛垂線交ab 與 n 點(diǎn)，則 mn 的長(zhǎng)度為 max,bM 。（如圖 （ 9）所示） 解析法求 max,bM ： )(12 EBEAGAGBA MMMMlqlR ????? qRx A? EAGAAb MMqRM ??? 22m a x,（如右下圖所示）。 圖（ 9） 框架柱的內(nèi)力組合 M EBM GBBR BqlxR AM GAM EAA 圖（ 10） 單向偏心受壓：有三種情形，即在地震作用下大偏心受壓、小偏心受壓和無(wú)地震作用的偏心受壓： MEBMGBMb,maxxMEAMGAlMG地震作用方向nmab 22 第 ① 組內(nèi)力組合（大偏心受壓） )(m a x GERE MMM ?? ? )(m in GERE NNN ?? ? 第 ② 組內(nèi)力組合（小偏心受壓） )(m a x GERE MMM ?? ? )(m a x GERE NNN ?? ? 第 ③ 組內(nèi)力組合（無(wú)地震作用） )(0 活恒 MMM ?? ? )(0 活恒 NNN ?? ? 用軸壓比 判斷大小偏心，并以大偏心受壓和小偏心受壓分別配筋，取大者。 截面設(shè)計(jì) 為了較合理地控制強(qiáng)震作用下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)破壞機(jī)制和構(gòu)件破壞形態(tài)，提高變形能力，《抗震規(guī)范》體現(xiàn)了能力控制設(shè)計(jì)的概念，并區(qū)別不同抗震等級(jí)，在一定程度上實(shí)現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”、“強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱桿件”和“強(qiáng)剪弱彎”的概念設(shè)計(jì)要求。這個(gè)概念在設(shè)計(jì)時(shí)用調(diào)整內(nèi)力的方式實(shí)現(xiàn)。 框架梁 正截面受彎承載 力驗(yàn)算 求出梁的控制截面組合彎矩后，即可按一般鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的計(jì)算方法進(jìn)行配筋計(jì)算。 斜截面受剪承載力驗(yàn)算 1） 剪壓比的限制 對(duì)梁的剪壓比的限制，也就是對(duì)梁的最小截面的限制。 梁的組合剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下列要求： bhfV cbRE ?? 2） 按“強(qiáng)剪弱彎”的原則，調(diào)整梁端剪力設(shè)計(jì)值 （注意：調(diào)整前內(nèi)力除于 RE? ，并將調(diào)整后的值 bV 放回組合表中備用） 調(diào)整值： Gbnrblbvb VlMMV ??? /)(? 9度和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合 Gbnrbualbua VlMMV ??? /)( vb? —— 梁端剪力增大系數(shù)，一級(jí)為 ，二級(jí)為 ，三級(jí)為 。 3） 斜截面受剪承載力驗(yàn)算 00 hsAfbhfV SVYVtbRE ??? 框架柱 0 bh f N c ? ? 23 正截面受彎承載力驗(yàn)算 1）軸壓比的限制 軸壓比的限制是為了保證柱具有一定的延性。 bhfNc?? 要滿足規(guī)范要求。 2）按“強(qiáng)柱弱梁”的原則，調(diào)整柱的彎矩設(shè)計(jì)值 （注意：調(diào)整前內(nèi)力除于 RE? ，并將調(diào)整后的彎矩值放回組合表中備用） 框架節(jié)點(diǎn)處柱彎矩，除頂層和柱軸壓比小于 者外，其設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列各式調(diào)整： ? ?? bcc MM ? 9度和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合 ? ?? buac MM c? —— 柱端彎矩增大系數(shù)，一級(jí)為 ，二級(jí)為 ，三級(jí)為 ；一、二、三級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層，柱下端截面的彎矩設(shè)計(jì)值，增大系數(shù)分別為： 、 和 。 調(diào)整后的柱端彎矩按原有柱端彎矩之值分配。 柱斜截面受剪承載力驗(yàn)算 （ 1） 剪壓比的限制 對(duì)柱的剪壓比的限制，也就是對(duì)柱的最小截面的限制。 柱的組合剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下列要求： bhfV ccRE ?? （ 2） 按“強(qiáng)剪弱彎”的原則，調(diào)整柱的剪力設(shè)計(jì)值 （注意：調(diào)整前內(nèi)力除于 RE? ，并將調(diào)整后的值 cV 放回組合表中備用） nbctcvcc HMMV /)( ?? ? 9度和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合 nbcu atcu ac HMMV /)( ?? vc? —— 柱端剪力增大系數(shù)，一級(jí)為 ，二級(jí)為 ，三級(jí)為 。 （ 3） 柱斜截面受剪承載力驗(yàn)算 NhsAfbhfV svYVtcRE 00 ???? ?? ? —— 剪跨比，02hHn?? 。當(dāng) 1?? 時(shí)，取 1?? ，當(dāng) 3?? 時(shí)，取 3?? 。 N—— 考慮地震作用組合的柱軸壓力，當(dāng) AfN ? 時(shí)，取 AfN ? 。 當(dāng)柱出現(xiàn)拉力時(shí)，應(yīng)按下式驗(yàn)算： NhsAfbhfV svYVtcRE 00 ???? ?? 24 當(dāng)右邊的計(jì)算值小于0hsAf svYV時(shí)，取等于0hsAf svYV，且不應(yīng)小于 bhft 。 分別列表進(jìn)行梁柱正截面和斜截面的配筋計(jì)算。 框架節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)驗(yàn)算 節(jié)點(diǎn)核心區(qū)抗震設(shè)計(jì)的原則要求是框架節(jié)點(diǎn)核心區(qū)不先于梁、柱破壞。 框架節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的抗震驗(yàn)算應(yīng)符合下列要求：一、二級(jí)框架的節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)，應(yīng)進(jìn)行抗震驗(yàn)算；三、四級(jí)框架節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)，可不進(jìn)行抗震驗(yàn)算，但應(yīng)符合抗震構(gòu)造措施的要求。