【正文】 砂漿罩面 20=㎡ 12厚水泥砂漿打底 20=㎡ 100 厚鋼筋混凝土 25=㎡ 20厚水泥砂 漿找平 20= KN/㎡ 合計(jì) KN/㎡ 墻體做法： 所有外墻體均為 190 砼砌塊，外墻外面水刷石 KN/㎡，內(nèi)墻面為 20 毫米厚的抹灰；內(nèi)墻體為 190 砼砌塊，則外墻的單位重力荷載為： +17 +15 =㎡，內(nèi)墻雙面抹灰： 15 + 17 2= KN/㎡ 木門單位面積重力荷載為 KN/㎡，鋁合金門及防盜門 單位面積重力荷載為 KN/㎡；鋁合金窗單位面積重力荷載為 KN/㎡。柱的計(jì)算過程及計(jì)算結(jié)果見表 （ 6） 。 T? 結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 。 ??iu? 為第 i 層的層間側(cè)移。 s 為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。 因 Tg = =＞ T1=，所以不考慮頂部附加水平地震作用。 以建筑圖中 ② 軸橫向框架內(nèi)力計(jì)算為例，說明計(jì)算方 法及過程，其余框架內(nèi)力計(jì)算從略。 1y 為上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。 y 框架柱的反彎點(diǎn)高度比。 柱端彎矩、剪力及柱軸力的計(jì)算見表 （ 10） 。 層號(hào) 層間剪力 V（ KN） 層間側(cè)移剛度 Di 層間相對(duì)位移（ mm） 層高 HI(mm) 層間相對(duì)彈性位移角倒數(shù) 5 68669 3000 3533 4 68669 3000 1826 3 68669 3000 1329 2 68669 3000 1114 1 34227 4250 705 14 層號(hào) 柱子 層高（ m） 層間剪力Vi(KN) 層間剛度∑Di Dim Vim Y M 上 M 下 5 邊柱A 3 68669 13852 中柱B 3 68669 19266 中柱C 3 68669 20216 邊柱D 3 68669 15435 4 邊柱A 3 68669 13852 中柱B 3 68669 19266 中柱C 3 68669 20216 邊柱D 3 68669 15435 3 邊柱A 3 68669 13852 中柱B 3 68669 19266 中柱C 3 68669 20216 邊柱D 3 68669 15435 2 邊柱A 3 68669 13852 中柱B 3 68669 19266 中柱C 3 68669 20216 邊柱D 3 68669 15435 1 邊柱A 34227 7971 中柱B 34227 8924 中柱C 34227 9048 邊柱D 34227 8284 表 （ 10） 框架柱剪力及柱端彎矩計(jì)算結(jié)果 15 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計(jì)算： )( ,1 uijb jirblblblb MMii iM ??? ? 1,()rr b ubb i j ijlrbbiM M Mii ???? lrbbb MMV l?? ?? ?? n ik krblbi VVN )( 具體計(jì)算過程見下表： 梁端彎距、剪力及柱軸力分別計(jì)算如下表 （ 11） ， 層號(hào) 梁 1 梁 2 5 6.0 4 6.0 3 6.0 2 6.0 1 6.0 接上表： 層號(hào) 梁 3 軸力 柱 A 柱 B 柱 C 柱 D 5 4.8 4 4.8 3 4.8 2 4.8 1 4.8 表 （ 11） 框架梁端彎矩、剪力、軸力計(jì)算結(jié)果 lbM rbM l bV lbM rbM l bVlbM rbM l bV 16 所以，框架結(jié)構(gòu)的左震圖為： 圖（ 4）左地震作用下框架彎矩圖（ ） 17 圖（ 5）左地震作用下框架剪力圖（ ） 18 圖（ 6）左地震作用下框架軸力圖（ ） 19 (a)水平地震作用分布 (b)層間剪力作用分布 圖 （ 7） 橫向水平地震作用及樓層地震 剪力 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按式 ozszk ww ???? 計(jì)算，基本風(fēng)壓ω 0=由《荷載規(guī)范》查表得μ s=（迎風(fēng)面）和μ s=（背風(fēng)面）， C 類地區(qū)， ?z? ， ??，由表查得： ? = 鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)： T1= 210T? = =2/㎡。 層次 H μ s(迎面） μ s(背面） μ z β z Hi q1(z) q2(z) 5 3 4 3 3 3 2 3 1 表 （ 12） 沿房屋高度集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 由于建筑物高度較小，風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)力很小， 即便是風(fēng)荷載參入組合，也不會(huì)起控制作用， 在進(jìn)行內(nèi)力組合時(shí)可不考慮風(fēng)荷載。 ２、各層柱子的集中荷載＝自重＋梁傳來的集中荷載 圖（ 8） （ 2） 框架彎矩計(jì)算 （一）、用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求解框架的內(nèi)力。 （三）、考慮梁端的塑性變形及內(nèi)力重分布，對(duì)梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)取~（用括號(hào)在圖上標(biāo)出），相應(yīng)跨中彎矩乘 。 （ 3） 梁端剪力及柱軸力計(jì)算 梁端剪力： l MMqlVVVmq 右左彎矩引起剪力）荷載引起剪力） ????? 21(( 柱軸力： ）（節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重（梁端剪力） PVN ?? 4． 內(nèi)力組合 鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力按下列公式驗(yàn)算： 非抗震設(shè)計(jì)： RS?0? 0? 為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，重要、一般、次要分別取 、 、 。 ) 因此，內(nèi)力組合應(yīng)考慮兩種情況：（ 1）恒載和活荷載效應(yīng)的組合； （ 2）豎向荷載和地震作用效應(yīng)的組合。 作圖法：按同一比例尺作重力荷載代表值作用下的彎矩圖（乘分項(xiàng)系數(shù)）和地震作用下的彎矩圖（乘分項(xiàng)系數(shù)），在 GM 彎矩圖上作平行與 ab 的切線，交于 m 點(diǎn)，作鉛垂線交ab 與 n 點(diǎn)，則 mn 的長度為 max,bM 。 圖（ 9） 框架柱的內(nèi)力組合 M EBM GBBR BqlxR AM GAM EAA 圖（ 10） 單向偏心受壓：有三種情形，即在地震作用下大偏心受壓、小偏心受壓和無地震作用的偏心受壓： MEBMGBMb,maxxMEAMGAlMG地震作用方向nmab 22 第 ① 組內(nèi)力組合（大偏心受壓） )(m a x GERE MMM ?? ? )(m in GERE NNN ?? ? 第 ② 組內(nèi)力組合（小偏心受壓） )(m a x GERE MMM ?? ? )(m a x GERE NNN ?? ? 第 ③ 組內(nèi)力組合（無地震作用） )(0 活恒 MMM ?? ? )(0 活恒 NNN ?? ? 用軸壓比 判斷大小偏心，并以大偏心受壓和小偏心受壓分別配筋，取大者。這個(gè)概念在設(shè)計(jì)時(shí)用調(diào)整內(nèi)力的方式實(shí)現(xiàn)。 斜截面受剪承載力驗(yàn)算 1） 剪壓比的限制 對(duì)梁的剪壓比的限制，也就是對(duì)梁的最小截面的限制。 3） 斜截面受剪承載力驗(yàn)算 00 hsAfbhfV SVYVtbRE ??? 框架柱 0 bh f N c ? ? 23 正截面受彎承載力驗(yàn)算 1）軸壓比的限制 軸壓比的限制是為了保證柱具有一定的延性。 2）按“強(qiáng)柱弱梁”的原則，調(diào)整柱的彎矩設(shè)計(jì)值 （注意：調(diào)整前內(nèi)力除于 RE? ，并將調(diào)整后的彎矩值放回組合表中備用） 框架節(jié)點(diǎn)處柱彎矩，除頂層和柱軸壓比小于 者外，其設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列各式調(diào)整： ? ?? bcc MM ? 9度和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合 ? ?? buac MM c? —— 柱端彎矩增大系數(shù)，一級(jí)為 ，二級(jí)為 ，三級(jí)為 ；一、二、三級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層，柱下端截面的彎矩設(shè)計(jì)值，增大系數(shù)分別為： 、 和 。 柱斜截面受剪承載力驗(yàn)算 （ 1） 剪壓比的限制 對(duì)柱的剪壓比的限制，也就是對(duì)柱的最小截面的限制。 （ 3） 柱斜截面受剪承載力驗(yàn)算 NhsAfbhfV svYVtcRE 00 ???? ?? ? —— 剪跨比，02hHn?? 。 N—— 考慮地震作用組合的柱軸壓力，當(dāng) AfN ? 時(shí)，取 AfN ? 。 分別列表進(jìn)行梁柱正截面和斜截面的配筋計(jì)算。 框架節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的抗震驗(yàn)算應(yīng)符合下列要求：一、二級(jí)框架的節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)，應(yīng)進(jìn)行抗震驗(yàn)算；三、四級(jí)框架節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)，可不進(jìn)行抗震驗(yàn)算，但應(yīng)符合抗震構(gòu)造措施的要求。 核芯區(qū)截面有效驗(yàn)算寬度 核芯區(qū)截面有效驗(yàn)算寬度，應(yīng)按下列規(guī)定采用： a) 核芯區(qū)截面有效驗(yàn)算寬度，當(dāng)驗(yàn)算方向的梁截面寬度不小于該側(cè)柱截面寬度的1／ 2 時(shí)，可采用該側(cè)柱截面寬度，當(dāng)小于柱截面寬度的 1／ 2 時(shí)，可采用下列二者中的較小值： cbj hbb ?? cj bb? b) 當(dāng)梁、柱的中線不重合且偏心距不大于柱寬的 1／ 4 時(shí)，核芯區(qū)的截面有效驗(yàn)算寬度可采 用上式 (5— 9)和下式 (5— 10)中計(jì)算結(jié)果的較小值： ehbbb ccbj ???? )( 框架梁柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)截面受剪承載力的驗(yàn)算 1）一、二級(jí)框架梁柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)組合的剪力設(shè)計(jì)值，應(yīng)按下式確定： sbbjbj ah MV ??? ?0? (1bcsb hH ah ? ??0 ) 9 度時(shí)和一級(jí)框架結(jié)構(gòu) 尚應(yīng)符合式： sbbuaj ah MV ??? ?0 (1bcsb hH ah ? ??0 ) 2）節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)截面抗震受剪承載力，應(yīng)采用下式驗(yàn)算： s ahAfbbNbhfV sbSV jYVcjjtjjRE ????? 00 ??? 9 度時(shí)應(yīng)符合： s ahAfbhfV sbSV jYVtjjRE ???? ?? 薄弱層變形驗(yàn)算 25 一、根據(jù)梁柱配筋和柱的軸壓力等，計(jì)算梁柱 各控制截面的屈服彎矩 二、根據(jù)梁柱端截面的屈服彎矩，判斷節(jié)點(diǎn)處梁柱的破壞狀態(tài)，計(jì)算柱和層的屈服剪力。 四、判斷結(jié)構(gòu)的薄弱樓層，計(jì)算結(jié)構(gòu)薄弱樓層最大彈性層間位移Δμ p和層間角位移θp。 六、若上式不滿足，則 采取構(gòu)造措施，提高 [θ p]值，使 [θ p]≥θ p，或改變薄弱層構(gòu)件配筋。 由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》附圖 可知，蒙自當(dāng)?shù)鼗撅L(fēng)壓為 。故該設(shè)計(jì)確定周期為 秒。由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 可知，體型系數(shù)為 ?？紤]地震扭轉(zhuǎn)時(shí)框架的相互聯(lián)系受力關(guān)系，故以耦聯(lián)進(jìn)行計(jì)算。又由抗規(guī)附錄 A 可知蒙自屬于抗震設(shè)防烈度為 7 度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為 第三組?！北敬卧O(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)規(guī)則，質(zhì)量和剛度分布均勻，故選擇“考慮單向地震作用”?？紤]偶然偏心，就是考慮由偶然偏心一起的可能最不利的地震作用?！北驹O(shè)計(jì)計(jì)算單向地震作用，故考慮“偶然偏心作用”。根據(jù)《抗規(guī)》、《高規(guī)》：“計(jì)算振型一般取 3 的倍數(shù)，“耦聯(lián)”是不小于 9，且不小于 3 倍層數(shù)；“非耦