【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 圖32 等代土層厚度計(jì)算圖式(2) 車(chē)輛荷載作用在擋土墻墻后填土上所引起的附加土體側(cè)壓力，可按下式換算成等代均布土層厚度計(jì)算： h0=qγ (318)式中：h0——車(chē)輛荷載換算等代均布土層厚度(m)。γ——墻后填料的重度(kN/m2)；q——車(chē)輛附加荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)，可按表38的規(guī)定采用；表38 車(chē)輛附加荷載標(biāo)準(zhǔn)值表墻高(m)附加荷載標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m2)≤20≥10(3)浸水加筋土擋土墻設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)入水的浮力：①筋帶斷面設(shè)計(jì)采用低水位時(shí)的浮力；②地基應(yīng)力驗(yàn)算采用低水位時(shí)的浮力或不考慮浮力；加筋體的滑動(dòng)穩(wěn)定驗(yàn)算、傾覆穩(wěn)定驗(yàn)算，采用設(shè)計(jì)水位時(shí)的浮力；③其他情況采用最不利水位時(shí)的浮力。(4)加筋體活動(dòng)區(qū)與穩(wěn)定區(qū)的分界面可采用簡(jiǎn)化破裂面。；簡(jiǎn)化破裂面下部的傾斜面部分與水平面的夾角β為(45176。+φ2)，簡(jiǎn)化破裂面上、下兩部分的高度HH2,可按下式計(jì)算：H2=bHtan(45176。+φ2) (319)H1=HH2 (320)式中：bH——簡(jiǎn)化破裂面前的破棱體頂面寬度；φ——加筋體填料的內(nèi)摩擦角(176。)，當(dāng)填料為細(xì)粒土?xí)r，采用綜合內(nèi)摩擦角 φ0；H——加筋體高度(m)。(5)加筋體頂面有水平荷載作用時(shí)，深度Zi處，面板后的水平向壓應(yīng)力σdi及水平荷載影響深度Zc，可按下式計(jì)算：σdi=2QH(1ZiZc)/ZcZc=(45176。φ2) (321) 式中：σdi——水平荷載作用下，深度Zi處的水平向的壓應(yīng)力(kPa)，Zi≥Zc時(shí)， σdi=0；QH——單位墻長(zhǎng)頂面的水平荷載(kN/m)；Zc——水平荷載影響深度(m)；Zi——第i單元結(jié)點(diǎn)至加筋體頂面的豎直距離(m)。(6)加筋體內(nèi)部穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)，土壓力系數(shù)可按下式計(jì)算：Ki=Kj39。1Zi6+KaZi6 (Zi≤6m) Ki=Ka (Zi6m) (322) Kj39。=1sinφKa=tan2(45176。φ2) (323)式中：Ki——加筋體內(nèi)，深度Zi處土壓力系數(shù)；Kj39。——靜止土壓力系數(shù)；Ka——主動(dòng)土壓力系數(shù)；Zi——第i單元結(jié)點(diǎn)至加筋體頂面的垂直距離(m)。(7)加筋土填料作用于墻面板上的水平土壓應(yīng)力，可按下式計(jì)算：墻后非浸水加筋體時(shí)：σzi=KiγZi (324)墻后為浸水加筋體時(shí)：σzi=KiγsaiZi (325)式中：Zi——第i層筋帶距墻頂?shù)母叨?m)；γ——加筋體填料重度(kN/m3)；γsai——加筋體填料飽和重度(kN/m3)；σzi——深度Zi處的水平土壓應(yīng)力(kPa)；Ki——計(jì)算土壓力系數(shù)。(8)加筋體頂面以上，填土重力換算均布土層厚度hi所引起的墻面板上的水平土壓應(yīng)力σbi (kPa)，可按下式計(jì)算：σbi=Kiγ1h1 (326)式中：h1——墻頂填料重度換算等代均布土層厚度(m)；γ1——墻頂填土的重度(kN/m179。)。(9)永久荷載重力作用下，拉筋所在位置的豎直壓應(yīng)力可按下式計(jì)算： σi=γZi+γ1h1 (327) 式中：σi——在Zi層深度處，作用于筋帶上的豎直壓應(yīng)力(kPa)；γ——加筋體的重度(kN/m3)，當(dāng)為浸水擋土墻時(shí)，應(yīng)按最不利水位上下的不同重度分別計(jì)入。(10)車(chē)輛(或人群)附加荷載作用下，墻面板上的附加水平土壓應(yīng)力σai (kPa)，可按下式計(jì)算：σai=Kiσfi (328)附加荷載作用下，加筋體深度Zi處的附加豎直壓應(yīng)力σfi (kPa)，可按下式計(jì)算。附加荷載邊緣在填土內(nèi)的擴(kuò)散線(xiàn)與加筋體深度Zi處的水平線(xiàn)的交點(diǎn)為D點(diǎn)。當(dāng)D點(diǎn)進(jìn)入加筋體活動(dòng)區(qū)時(shí)：σfi=γ1h0LcLci (329)當(dāng)D點(diǎn)未進(jìn)入加筋體活動(dòng)區(qū)時(shí)：σfi=0加筋體深度Zi處，附加豎直壓應(yīng)力σfi的擴(kuò)散寬度Lci (m)，可按下式計(jì)算：Lci=Lc+bcH39。+zi2 (zi+H39。2bc)Lci=Lc+H39。+zi (zi+H39。≤2bc) (330)式中：h0——車(chē)輛(或人群)附加荷載換算等代均布土層厚度(m)；Lc——加筋體計(jì)算時(shí)，附加荷載的布置寬度(m)，可取路基全寬；bc——面板背面至路基邊緣的水平距離(m)。(11)計(jì)算筋帶抗拔力時(shí)，不計(jì)基本可變荷載的作用效應(yīng)。一個(gè)筋帶結(jié)點(diǎn)的抗拔穩(wěn)定性，可按下列公式驗(yàn)算：γ0Ti0≤TpiγR1Ti0=γQ1TiTpi=2f39。σibiLaiTi=(σEi)SxSy式中：γ0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；Ti0——zi層深度處，筋帶所承受的水平拉力設(shè)計(jì)值(kN)；Ti——zi層深度處，筋帶所承受的水平拉力(kN)；σEi——zi層深度處，面板上的水平土壓力(kPa)及水平壓應(yīng)力，包括σzi和 σbi，墻頂有水平荷載作用時(shí)，還包括σdi；γQ1——加筋體及墻頂填土主動(dòng)土壓力或附加荷載土壓力的分項(xiàng)系數(shù)；Tpi——永久荷載重力作用下，zi層深度處，筋帶有效長(zhǎng)度所提供的抗拔力 (kN)；γR1——筋帶抗拔力計(jì)算調(diào)節(jié)系數(shù)，可按下表39的規(guī)定采用；Sx——筋帶結(jié)點(diǎn)水平間距(m)；Sy——筋帶結(jié)點(diǎn)垂直間距(m)；f39?！盍吓c筋帶間的似摩擦系數(shù)，由實(shí)驗(yàn)確定；bi——結(jié)點(diǎn)上的筋帶總寬度(m)；Lai——筋帶在穩(wěn)定區(qū)內(nèi)的有效錨固長(zhǎng)度(m)。表39 筋帶抗拔力計(jì)算調(diào)節(jié)系數(shù)γR1表作用(或荷載)組合Ⅰ、ⅡⅢ施工荷載γR1(12)筋帶長(zhǎng)度可按下式計(jì)算：Li=Lfi+Lai (331)活動(dòng)區(qū)的筋帶長(zhǎng)度可按下式計(jì)算：Lfi= (0zi≤Hi)Lfi=Hzitan45176。+φ2 (H1zi≤H) (332)式中：Li——第i層筋帶總長(zhǎng)度；Lfi——第i層筋帶在加筋體活動(dòng)區(qū)內(nèi)的長(zhǎng)度(m)；Hi——簡(jiǎn)化破裂面的上段高度(m)；H——加筋體高度；φ——填料內(nèi)摩擦角(176。)。(13)筋帶截面的抗拉承載力驗(yàn)算宜符合下式：γ0Ti0≤Afk1000γfγR2 (333)式中：A——筋帶截面的有效凈截面積(mm2)；fk——筋帶材料抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)；γf——各類(lèi)筋帶材料的抗拉性能分項(xiàng)系數(shù)，；γR2——筋帶材料抗拉計(jì)算調(diào)節(jié)系數(shù)， 當(dāng)為鋼筋混凝土帶時(shí)，%。(14)墻面板設(shè)計(jì)宜符合下列規(guī)定：①作用于單塊墻面板上的土壓力，可按均布分布；②墻面板可作為兩端外伸的簡(jiǎn)支板，應(yīng)沿豎直方向和水平方向分別計(jì)算作用效應(yīng)；③墻面板與筋帶聯(lián)結(jié)部分的鋼筋布置或構(gòu)建強(qiáng)度宜適當(dāng)加強(qiáng)；④鋼筋混凝土面板的配筋計(jì)算，應(yīng)按相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。(15)全墻抗拔穩(wěn)定性驗(yàn)算宜按以下規(guī)定執(zhí)行：①當(dāng)墻高小于或等于12m時(shí)，應(yīng)符合下式的規(guī)定：Kb=TpiTi≥2 (334)式中：Kb——全強(qiáng)抗拔穩(wěn)定系數(shù)；Tpi——各層拉筋所產(chǎn)生的摩擦力總和；Ti——各層拉筋承擔(dān)的水平拉力總和。本計(jì)算公式的作用(或荷載)分項(xiàng)系數(shù)。②當(dāng)墻高大于12m時(shí)，除應(yīng)符合上式的規(guī)定，還應(yīng)符合下式的規(guī)定：1PijmiSj≥ (335)加筋體破裂鍥體及其上荷載作用下的水平滑力Pi (kN)，按下式計(jì)算：Pi=Gi+Qvitan(α+φ)Sx (336)被潛在破裂面所截割的第j層筋帶的抗拔力容許值Fj (kN)，按下式計(jì)算：Fj=bjf39。Lajσj (337)被潛在破裂面所截割的第j層筋帶容許拉力Tj (kN)，按下式計(jì)算：Tj=Ajfkγ0γQ1γfγR2103 (338)式中：Sj——被潛在破裂面所截割的第j層筋帶的有效拉力，應(yīng)取Tj與Fj中的較小者(kN)；Qvi——加筋體上的附加荷載(kN/m)；Gi——加筋體破裂楔體重力(kN/m)；α——破裂面與墻角的夾角(176。)；σj——加筋體內(nèi)深度Zj處的豎直壓應(yīng)力(kPa)；Aj——第j單元筋帶的有效截面積(mm2)；bj——筋帶寬度(m)；Laj——第j單元筋帶的有效錨固長(zhǎng)度(m)。(16)加筋土擋土墻的抗滑動(dòng)整體穩(wěn)定系數(shù)Ks，可按下式計(jì)算：Ks=(ci39。Xi+Wicosαi?tanφi)Wisinαi (339)式中：ci39?！趇土條的黏結(jié)力(kPa)；Xi——第i土條弧長(zhǎng)(m)；Wi——第i土條重力(kN)；αi——第i土條滑動(dòng)弧的法線(xiàn)與豎直線(xiàn)的夾角(176。)；φi——第i土條滑動(dòng)面處的內(nèi)摩擦角(176。)。作用(或荷載)組合Ⅰ~Ⅲ時(shí)，加筋土擋土墻的整體滑動(dòng)穩(wěn)定系數(shù)均應(yīng)符合下式規(guī)定：Ks 外部穩(wěn)定性驗(yàn)算(1)擋土墻的滑動(dòng)穩(wěn)定方程與抗滑動(dòng)穩(wěn)定系數(shù)可按下列公式計(jì)算：①滑動(dòng)穩(wěn)定方程：[+γQ1Ey+Extanα0)γQ2Eptanα0μ++γQ1Eytanα0γQ1Ex+Ep0 (340)式中：G——墻身重力、基礎(chǔ)重力、基礎(chǔ)上填土的重力及作用于墻頂?shù)钠渌Q向荷載的標(biāo)準(zhǔn)值(kN)，浸水擋土墻的浸水部分應(yīng)計(jì)入浮力；Ey——墻后主動(dòng)土壓力標(biāo)準(zhǔn)值的豎向分量(kN)；Ex——墻后主動(dòng)土壓力標(biāo)準(zhǔn)值的水平分量(kN)；Ep——墻前被動(dòng)土壓力標(biāo)準(zhǔn)值的水平分量(kN)，當(dāng)為浸水擋土墻時(shí)，Ep0；α0——基底傾斜角(176。)，基底水平時(shí)α0=0；μ——基底與地面間摩擦系數(shù)，當(dāng)缺乏可靠試驗(yàn)資料時(shí)，可按表35的規(guī)定采用；γQγQ2——主動(dòng)土壓力分項(xiàng)系數(shù)、墻前被動(dòng)土壓力分項(xiàng)系數(shù)。②抗滑動(dòng)穩(wěn)定系數(shù)Kc計(jì)算公式： Kc={[N+(ExEp39。)tanα0]μ+Ep39。}(ExNtanα0) (341)式中：N——基底上作用力的合力標(biāo)準(zhǔn)值的豎向分量(kN)，浸水擋土墻應(yīng)計(jì)入浸水部分的浮力；Ep39。——(kN)。表35 基底與基底土間的摩擦系數(shù)地基土的分類(lèi) μ地基土的分類(lèi)μ軟塑黏土碎石類(lèi)土硬塑黏土軟質(zhì)巖石~砂類(lèi)土、黏砂土、半干硬的黏土~硬質(zhì)巖石~砂類(lèi)土(2)采用傾斜基底的擋土墻，還需驗(yàn)算沿墻踵處地基土水平面滑動(dòng)的穩(wěn)定性，其滑動(dòng)穩(wěn)定方程與抗滑動(dòng)穩(wěn)定系數(shù)可按下列公式計(jì)算：①滑動(dòng)穩(wěn)定方程：+γQ1Eyμn+0 (342)式中：B1——擋土墻基底水平投影寬度(m)；μn——地基土的內(nèi)摩擦系數(shù)，μn=tanφ；φ——地基土的內(nèi)摩擦角；c——地基土的粘聚力(kN/m)；G——作用于基底水平滑動(dòng)面上的墻身重力、基礎(chǔ)重力、基礎(chǔ)上填土的重力、作用于墻頂?shù)钠渌Q向荷載及傾斜基底與滑動(dòng)面間的土楔的重力(kN)的標(biāo)準(zhǔn)值，浸水擋土墻的浸水部分應(yīng)計(jì)入浮力。②抗滑動(dòng)穩(wěn)定系數(shù)Kc計(jì)算公式：Kc=[N+?Nμn