【文章內(nèi)容簡介】 圖32 等代土層厚度計算圖式(2) 車輛荷載作用在擋土墻墻后填土上所引起的附加土體側壓力，可按下式換算成等代均布土層厚度計算： h0=qγ (318)式中：h0——車輛荷載換算等代均布土層厚度(m)。γ——墻后填料的重度(kN/m2)；q——車輛附加荷載標準值(kN/m2)，可按表38的規(guī)定采用；表38 車輛附加荷載標準值表墻高(m)附加荷載標準值q(kN/m2)≤20≥10(3)浸水加筋土擋土墻設計時，應按下列規(guī)定計入水的浮力：①筋帶斷面設計采用低水位時的浮力；②地基應力驗算采用低水位時的浮力或不考慮浮力；加筋體的滑動穩(wěn)定驗算、傾覆穩(wěn)定驗算，采用設計水位時的浮力；③其他情況采用最不利水位時的浮力。(4)加筋體活動區(qū)與穩(wěn)定區(qū)的分界面可采用簡化破裂面。；簡化破裂面下部的傾斜面部分與水平面的夾角β為(45176。+φ2)，簡化破裂面上、下兩部分的高度HH2,可按下式計算：H2=bHtan(45176。+φ2) (319)H1=HH2 (320)式中：bH——簡化破裂面前的破棱體頂面寬度；φ——加筋體填料的內(nèi)摩擦角(176。)，當填料為細粒土時，采用綜合內(nèi)摩擦角 φ0；H——加筋體高度(m)。(5)加筋體頂面有水平荷載作用時，深度Zi處，面板后的水平向壓應力σdi及水平荷載影響深度Zc，可按下式計算：σdi=2QH(1ZiZc)/ZcZc=(45176。φ2) (321) 式中：σdi——水平荷載作用下，深度Zi處的水平向的壓應力(kPa)，Zi≥Zc時， σdi=0；QH——單位墻長頂面的水平荷載(kN/m)；Zc——水平荷載影響深度(m)；Zi——第i單元結點至加筋體頂面的豎直距離(m)。(6)加筋體內(nèi)部穩(wěn)定驗算時，土壓力系數(shù)可按下式計算：Ki=Kj39。1Zi6+KaZi6 (Zi≤6m) Ki=Ka (Zi6m) (322) Kj39。=1sinφKa=tan2(45176。φ2) (323)式中：Ki——加筋體內(nèi)，深度Zi處土壓力系數(shù)；Kj39?！o止土壓力系數(shù)；Ka——主動土壓力系數(shù)；Zi——第i單元結點至加筋體頂面的垂直距離(m)。(7)加筋土填料作用于墻面板上的水平土壓應力，可按下式計算：墻后非浸水加筋體時：σzi=KiγZi (324)墻后為浸水加筋體時：σzi=KiγsaiZi (325)式中：Zi——第i層筋帶距墻頂?shù)母叨?m)；γ——加筋體填料重度(kN/m3)；γsai——加筋體填料飽和重度(kN/m3)；σzi——深度Zi處的水平土壓應力(kPa)；Ki——計算土壓力系數(shù)。(8)加筋體頂面以上，填土重力換算均布土層厚度hi所引起的墻面板上的水平土壓應力σbi (kPa)，可按下式計算：σbi=Kiγ1h1 (326)式中：h1——墻頂填料重度換算等代均布土層厚度(m)；γ1——墻頂填土的重度(kN/m179。)。(9)永久荷載重力作用下，拉筋所在位置的豎直壓應力可按下式計算： σi=γZi+γ1h1 (327) 式中：σi——在Zi層深度處，作用于筋帶上的豎直壓應力(kPa)；γ——加筋體的重度(kN/m3)，當為浸水擋土墻時，應按最不利水位上下的不同重度分別計入。(10)車輛(或人群)附加荷載作用下，墻面板上的附加水平土壓應力σai (kPa)，可按下式計算：σai=Kiσfi (328)附加荷載作用下，加筋體深度Zi處的附加豎直壓應力σfi (kPa)，可按下式計算。附加荷載邊緣在填土內(nèi)的擴散線與加筋體深度Zi處的水平線的交點為D點。當D點進入加筋體活動區(qū)時：σfi=γ1h0LcLci (329)當D點未進入加筋體活動區(qū)時：σfi=0加筋體深度Zi處，附加豎直壓應力σfi的擴散寬度Lci (m)，可按下式計算：Lci=Lc+bcH39。+zi2 (zi+H39。2bc)Lci=Lc+H39。+zi (zi+H39?！?bc) (330)式中：h0——車輛(或人群)附加荷載換算等代均布土層厚度(m)；Lc——加筋體計算時，附加荷載的布置寬度(m)，可取路基全寬；bc——面板背面至路基邊緣的水平距離(m)。(11)計算筋帶抗拔力時，不計基本可變荷載的作用效應。一個筋帶結點的抗拔穩(wěn)定性，可按下列公式驗算：γ0Ti0≤TpiγR1Ti0=γQ1TiTpi=2f39。σibiLaiTi=(σEi)SxSy式中：γ0——結構重要性系數(shù)；Ti0——zi層深度處，筋帶所承受的水平拉力設計值(kN)；Ti——zi層深度處，筋帶所承受的水平拉力(kN)；σEi——zi層深度處，面板上的水平土壓力(kPa)及水平壓應力，包括σzi和 σbi，墻頂有水平荷載作用時，還包括σdi；γQ1——加筋體及墻頂填土主動土壓力或附加荷載土壓力的分項系數(shù)；Tpi——永久荷載重力作用下，zi層深度處，筋帶有效長度所提供的抗拔力 (kN)；γR1——筋帶抗拔力計算調(diào)節(jié)系數(shù)，可按下表39的規(guī)定采用；Sx——筋帶結點水平間距(m)；Sy——筋帶結點垂直間距(m)；f39?！盍吓c筋帶間的似摩擦系數(shù)，由實驗確定；bi——結點上的筋帶總寬度(m)；Lai——筋帶在穩(wěn)定區(qū)內(nèi)的有效錨固長度(m)。表39 筋帶抗拔力計算調(diào)節(jié)系數(shù)γR1表作用(或荷載)組合Ⅰ、ⅡⅢ施工荷載γR1(12)筋帶長度可按下式計算：Li=Lfi+Lai (331)活動區(qū)的筋帶長度可按下式計算：Lfi= (0zi≤Hi)Lfi=Hzitan45176。+φ2 (H1zi≤H) (332)式中：Li——第i層筋帶總長度；Lfi——第i層筋帶在加筋體活動區(qū)內(nèi)的長度(m)；Hi——簡化破裂面的上段高度(m)；H——加筋體高度；φ——填料內(nèi)摩擦角(176。)。(13)筋帶截面的抗拉承載力驗算宜符合下式：γ0Ti0≤Afk1000γfγR2 (333)式中：A——筋帶截面的有效凈截面積(mm2)；fk——筋帶材料抗拉強度標準值(MPa)；γf——各類筋帶材料的抗拉性能分項系數(shù)，；γR2——筋帶材料抗拉計算調(diào)節(jié)系數(shù)， 當為鋼筋混凝土帶時，%。(14)墻面板設計宜符合下列規(guī)定：①作用于單塊墻面板上的土壓力，可按均布分布；②墻面板可作為兩端外伸的簡支板，應沿豎直方向和水平方向分別計算作用效應；③墻面板與筋帶聯(lián)結部分的鋼筋布置或構建強度宜適當加強；④鋼筋混凝土面板的配筋計算，應按相關規(guī)定執(zhí)行。(15)全墻抗拔穩(wěn)定性驗算宜按以下規(guī)定執(zhí)行：①當墻高小于或等于12m時，應符合下式的規(guī)定：Kb=TpiTi≥2 (334)式中：Kb——全強抗拔穩(wěn)定系數(shù)；Tpi——各層拉筋所產(chǎn)生的摩擦力總和；Ti——各層拉筋承擔的水平拉力總和。本計算公式的作用(或荷載)分項系數(shù)。②當墻高大于12m時，除應符合上式的規(guī)定，還應符合下式的規(guī)定：1PijmiSj≥ (335)加筋體破裂鍥體及其上荷載作用下的水平滑力Pi (kN)，按下式計算：Pi=Gi+Qvitan(α+φ)Sx (336)被潛在破裂面所截割的第j層筋帶的抗拔力容許值Fj (kN)，按下式計算：Fj=bjf39。Lajσj (337)被潛在破裂面所截割的第j層筋帶容許拉力Tj (kN)，按下式計算：Tj=Ajfkγ0γQ1γfγR2103 (338)式中：Sj——被潛在破裂面所截割的第j層筋帶的有效拉力，應取Tj與Fj中的較小者(kN)；Qvi——加筋體上的附加荷載(kN/m)；Gi——加筋體破裂楔體重力(kN/m)；α——破裂面與墻角的夾角(176。)；σj——加筋體內(nèi)深度Zj處的豎直壓應力(kPa)；Aj——第j單元筋帶的有效截面積(mm2)；bj——筋帶寬度(m)；Laj——第j單元筋帶的有效錨固長度(m)。(16)加筋土擋土墻的抗滑動整體穩(wěn)定系數(shù)Ks，可按下式計算：Ks=(ci39。Xi+Wicosαi?tanφi)Wisinαi (339)式中：ci39?！趇土條的黏結力(kPa)；Xi——第i土條弧長(m)；Wi——第i土條重力(kN)；αi——第i土條滑動弧的法線與豎直線的夾角(176。)；φi——第i土條滑動面處的內(nèi)摩擦角(176。)。作用(或荷載)組合Ⅰ~Ⅲ時，加筋土擋土墻的整體滑動穩(wěn)定系數(shù)均應符合下式規(guī)定：Ks 外部穩(wěn)定性驗算(1)擋土墻的滑動穩(wěn)定方程與抗滑動穩(wěn)定系數(shù)可按下列公式計算：①滑動穩(wěn)定方程：[+γQ1Ey+Extanα0)γQ2Eptanα0μ++γQ1Eytanα0γQ1Ex+Ep0 (340)式中：G——墻身重力、基礎重力、基礎上填土的重力及作用于墻頂?shù)钠渌Q向荷載的標準值(kN)，浸水擋土墻的浸水部分應計入浮力；Ey——墻后主動土壓力標準值的豎向分量(kN)；Ex——墻后主動土壓力標準值的水平分量(kN)；Ep——墻前被動土壓力標準值的水平分量(kN)，當為浸水擋土墻時，Ep0；α0——基底傾斜角(176。)，基底水平時α0=0；μ——基底與地面間摩擦系數(shù)，當缺乏可靠試驗資料時，可按表35的規(guī)定采用；γQγQ2——主動土壓力分項系數(shù)、墻前被動土壓力分項系數(shù)。②抗滑動穩(wěn)定系數(shù)Kc計算公式： Kc={[N+(ExEp39。)tanα0]μ+Ep39。}(ExNtanα0) (341)式中：N——基底上作用力的合力標準值的豎向分量(kN)，浸水擋土墻應計入浸水部分的浮力；Ep39?！?kN)。表35 基底與基底土間的摩擦系數(shù)地基土的分類 μ地基土的分類μ軟塑黏土碎石類土硬塑黏土軟質巖石~砂類土、黏砂土、半干硬的黏土~硬質巖石~砂類土(2)采用傾斜基底的擋土墻，還需驗算沿墻踵處地基土水平面滑動的穩(wěn)定性，其滑動穩(wěn)定方程與抗滑動穩(wěn)定系數(shù)可按下列公式計算：①滑動穩(wěn)定方程：+γQ1Eyμn+0 (342)式中：B1——擋土墻基底水平投影寬度(m)；μn——地基土的內(nèi)摩擦系數(shù)，μn=tanφ；φ——地基土的內(nèi)摩擦角；c——地基土的粘聚力(kN/m)；G——作用于基底水平滑動面上的墻身重力、基礎重力、基礎上填土的重力、作用于墻頂?shù)钠渌Q向荷載及傾斜基底與滑動面間的土楔的重力(kN)的標準值，浸水擋土墻的浸水部分應計入浮力。②抗滑動穩(wěn)定系數(shù)Kc計算公式：Kc=[N+?Nμn