【文章內容簡介】 006年版)：驗算圍護構件及其連接的強度時，可按下列規(guī)定采用局部風壓體型系數(shù)μs1： 一、外表面 1. 正壓區(qū) ； 2. 負壓區(qū) — 對墻面， — 對墻角邊， 二、內表面 對封閉式建筑物。 本計算點為大面位置。 由于大部分幕墻都有開啟，按[]JGJ1022003條文說明，(大面區(qū)域)、(轉角區(qū)域)。 另注：上述的局部體型系數(shù)μs1(1)是適用于圍護構件的從屬面積A小于或等于1m2的情況，當圍護構件的從屬面積A大于或等于10m2時，局部風壓體型系數(shù)μs1(10)，當構件的從屬面積小于10m2而大于1m2時，局部風壓體型系數(shù)μs1(A)可按面積的對數(shù)線性插值，即： μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)μs1(1)]logA 在上式中：當A≥10m2時取A=10m2；當A≤1m2時取A=1m2； w0：基本風壓值(MPa)，根據現(xiàn)行建筑結構荷載規(guī)范(全國基本風壓分布圖)中數(shù)值采用，按重現(xiàn)期50年，； 計算支撐結構時的風荷載標準值： 計算支撐結構時的構件從屬面積： A== LogA=0 μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)μs1(1)]logA =1 μs1=1+ = wk=βgzμzμs1w0 = = 計算面板材料時的風荷載標準值： 計算面板材料時的構件從屬面積： A== LogA= μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)μs1(1)]logA = μs1=+ = wk=βgzμzμs1w0 = = 因為wk,所以按JGJ1022003，取wk=. 垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值： qEAk=βEαmaxGk/A ……[JGJ1022003] qEAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值(MPa)； βE：動力放大系數(shù),； αmax：水平地震影響系數(shù)最大值，； Gk：幕墻構件的重力荷載標準值(N)； A：幕墻構件的面積(mm2)； 作用效應組合：荷載和作用效應按下式進行組合： S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk ……[JGJ1022003]上式中： S：作用效應組合的設計值； SGk：重力荷載作為永久荷載產生的效應標準值； Swk、SEk：分別為風荷載，地震作用作為可變荷載產生的效應標準值； γG、γw、γE：各效應的分項系數(shù)； ψw、ψE：分別為風荷載，地震作用效應的組合系數(shù)。上面的γG、γw、γE為分項系數(shù)，、[JGJ1022003]規(guī)定如下：進行幕墻構件強度、連接件和預埋件承載力計算時： 重力荷載：γG：； 風 荷 載：γw：； 地震作用：γE：；進行撓度計算時； 重力荷載：γG：； 風 荷 載：γw：； 地震作用：可不做組合考慮；上式中，； ；4 幕墻立柱計算基本參數(shù)： 1：計算點標高：； 2：力學模型：單跨簡支梁； 3：立柱跨度：L=； 4：立柱左分格寬：1180mm；立柱右分格寬：1180mm； 5：立柱計算間距：B=1180mm； 6：板塊配置：石材； 7：立柱材質：Q235； 8：安裝方式：偏心受拉；本處幕墻立柱按單跨簡支梁力學模型進行設計計算，受力模型如下： 立柱型材選材計算：(1)風荷載作用的線荷載集度(按矩形分布)： qwk：風荷載線分布最大荷載集度標準值(N/mm)； wk：風荷載標準值(MPa)； B：幕墻立柱計算間距(mm)； qwk=wkB =1180 = qw：風荷載線分布最大荷載集度設計值(N/mm)； qw= = =(2)水平地震作用線荷載集度(按矩形分布)： qEAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值(MPa)； βE：動力放大系數(shù)，； αmax：水平地震影響系數(shù)最大值，； Gk：幕墻構件的重力荷載標準值(N)，(含面板和框架)； A：幕墻構件的面積(mm2)； qEAk=βEαmaxGk/A ……[JGJ1022003] = = qEk：水平地震作用線荷載集度標準值(N/mm)； B：幕墻立柱計算間距(mm)； qEk=qEAkB =1180 = qE：水平地震作用線荷載集度設計值(N/mm)； qE= = =(3)幕墻受荷載集度組合：用于強度計算時，采用Sw+： ……[JGJ1022003] q=qw+ =+ =用于撓度計算時，采用Sw標準值： ……[JGJ1022003] qk=qwk =(4)立柱在組合荷載作用下的彎矩設計值： Mx：彎矩組合設計值(Nmm)； Mw：風荷載作用下立柱產生的彎矩設計值(Nmm)； ME：地震作用下立柱產生的彎矩設計值(Nmm)； L：立柱跨度(mm)；采用Sw+： Mw=qwL2/8 ME=qEL2/8 Mx=Mw+ =qL2/8 = =mm 確定材料的截面參數(shù)：(1)立柱抵抗矩預選值計算： Wnx：立柱凈截面抵抗矩預選值(mm3)； Mx：彎矩組合設計值(Nmm)； γ：塑性發(fā)展系數(shù)： 對于鋼材龍骨，按JGJ133或JGJ102規(guī)范,； 對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結構設計規(guī)范》GB 504292007，； fs：型材抗彎強度設計值(MPa)，對Q235取215MPa； Wnx=Mx/γfs = =(2)立柱慣性矩預選值計算： qk：風荷載線荷載集度標準值(N/mm)； E：型材的彈性模量(MPa)，對Q235取206000MPa； Ixmin：材料需滿足的繞X軸最小慣性矩(mm4)； L：計算跨度(mm)； df,lim：按規(guī)范要求，立柱的撓度限值(mm)； df,lim=5qkL4/384EIxmin L/250= 按[]《建筑幕墻》GB/T210862007的規(guī)定，對于構件式玻璃幕墻或單元幕墻（其它形式幕墻或外維護結構無絕對撓度限制）： 當跨距≤4500mm時，絕對撓度不應該大于20mm； 當跨距＞4500mm時，絕對撓度不應該大于30mm；對本例?。? df,lim= Ixmin=5qkL4/384Edf,lim =5 = 選用立柱型材的截面特性： 按上一項計算結果選用型材號：矩形鋼管80605 型材的抗彎強度設計值：fs=215MPa 型材的抗剪強度設計值：τs=125MPa 型材彈性模量：E=206000MPa 繞X軸慣性矩：Ix=1130800mm4 繞Y軸慣性矩：Iy=710800mm4 繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx1=28270mm3 繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx2=28270mm3 型材凈截面面積：An=1300mm2 型材線密度：γg= 型材截面垂直于X軸腹板的截面總寬度：t=10mm 型材受力面對中性軸的面積矩：Sx=17380mm3 塑性發(fā)展系數(shù)：γ= 立柱的抗彎強度計算：(1)立柱軸向拉力設計值： Nk：立柱軸向拉力標準值(N)； qGAk：幕墻單位面積的自重標準值(MPa)； A：立柱單元的面積(mm2)； B：幕墻立柱計算間距(mm)； L：立柱跨度(mm)； Nk=qGAkA =qGAkBL =1180 = N：立柱軸向拉力設計值(N)； N= = =(2)抗彎強度校核：按單跨簡支梁(受拉)立柱抗彎強度公式，應滿足： N/An+Mx/γWnx≤fs ……[JGJ1022003]上式中： N：立柱軸力設計值(N)； Mx：立柱彎矩設計值(Nmm)； An：立柱凈截面面積(mm2)； Wnx：在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩(mm3)； γx：塑性發(fā)展系數(shù)： 對于鋼材龍骨，按JGJ133或JGJ102規(guī)范,； 對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結構設計規(guī)范》GB 504292007，； fs：型材的抗彎強度設計值，取215MPa；則： N/An+Mx/γWnx=+ =≤215MPa立柱抗彎強度滿足要求。 立柱的撓度計算： 因為慣性矩預選是根據撓度限值計算的，所以只要選擇的立柱慣性矩大于預選值，撓度就滿足要求： 實際選用的型材慣性矩為：Ix=1130800mm4 預選值為：Ixmin= 實際撓度計算值為： df=5qkL4/384EIx =5 =0mm 而df,lim=所以，立柱撓度滿足規(guī)范要求。 立柱的抗剪計算：校核依據： τmax≤τs=125MPa (立柱的抗剪強度設計值)(1)Vwk：風荷載作用下剪力標準值(N)： Vwk=wkBL/2 =1180 =(2)Vw：風荷載作用下剪力設計值(N)： Vw= = =(3)VEk：地震作用下剪力標準值(N)： VEk=qEAkBL/2 =1180 =(4)VE：地震作用下剪力設計值(N)： VE= = =(5)V：立柱所受剪力設計值組合： 采用Vw+： V=Vw+ =+ =(6)立柱剪應力校核： τmax：立柱最大剪應力(MPa