【文章內容簡介】 荷載）也是逐層形成的。這種情況與結構剛度一次形成，豎向荷載一次施加的計算方法存在較大差異。本次修訂，增加了復雜結構及150m以上高層建筑應考慮施工過程的影響。 關于型鋼混凝土和鋼管混凝土構件的計算，目前已可以實現(xiàn)在整體模型中直接考慮型鋼混凝土和鋼管混凝土構件。因此取消了02規(guī)程關于將型鋼混凝土和鋼管混凝土構件等效為混凝土構件計算的規(guī)定。 本條為新增內容. 多塔樓結構振動形態(tài)復雜，整體模型計算有時不容易判斷結構的合理性；需增加分塔樓模型分析，取兩者不利結果進行設計。 分塔計算時，當塔樓周邊的裙樓超過兩跨，分塔至少附帶兩跨裙樓進行設計。 關于對剪力墻連梁予以折減問題，明確以下幾點： （1）明確僅在有地震作用的組合中可對連梁剛度進行折減，對無地震作用參與的組合，如重力荷載與風的組合，不能考慮連梁剛度的折減。 （2）連梁剛度折減是考慮在不影響承受豎向荷載的前提下，允許連梁適當開裂，將內力轉移到墻體上。因此低烈度時可少折減一些（），高烈度時可多折減一些（）。 （3）當連梁跨高比較大時（如大于5），重力作用效應比風或地震作用效應更明顯，此時可不進行梁剛度折減以控制正常使用階段梁裂縫的發(fā)生和發(fā)展。 當?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y構的嵌固部位時，地下一層與首層側向剛度比不宜小于2。在計算地下結構樓層側向剛度時，可考慮地上結構以外的地下室相關部位，相關部位指地上結構四周外擴不超過三跨的范圍。 本條為新增條文。 （1）采用彈塑性計算分析，主要用于重要的建筑物，超高層建筑結構，復雜的高層建筑結構。 （2）根據(jù)工程的重要性，破壞后的危害性及修復的難易程度，根據(jù)性能目標的要求，進行結構彈塑性計算分析。 （3）根據(jù)結構構件的性能和分析進度要求，在建立結構計算模型時，采用合適的簡化模型，如梁、柱、斜撐采用一維單元；墻、板可采用二維單元或三維單元。 （4）結構構件的幾何尺寸、鋼筋、型鋼和混合結構的鋼構件應按實際情況參與計算。 （5）結構材料（鋼筋、型鋼、混凝土等）的力學性能指標（如變形模量、強度取值等）及本構關系，應根據(jù)實際情況合理選用。如材料強度可分別取設計值、標準值、抗拉極限值或實測值、實測平均值等。結構本構關系直接影響彈塑性分析結果，鋼筋和混凝土材料的本構關系可按《混凝土結構設計規(guī)范》（GB 50010）附錄C的規(guī)定采用。 （6）由于結構彈塑性變形比彈性變形大很多，為提高計算結果的可靠性，考慮結構幾何非線性進行計算是必要的。 （7）進行動力彈塑性計算時，地面運動加速度時程的選取，預估罕遇地震作用時的峰值加速度取值以及計算結果的選用。 （8）與彈性靜力分析計算相比，結構的彈塑性分析具有更大的確定性，因此對計算分析結果應進行認真的分析和判斷。 對6度抗震設計的結構，也要進行薄弱層的驗算。 荷載基本組合的效應設計值有以下變化： （1）荷載基本組合的效應設計值公式為 增加了考慮結構設計使用年限的荷載調整系數(shù)。 （2）上述公式僅適用于作用和作用效應呈線性對應關系的情況，如呈非線性關系，則作用組合應符合《工程結構可靠性設計統(tǒng)一標準》的有關規(guī)定。 。 （1）增加了7度豎向地震的要求。（2）增加了豎向地震與水平地震組合時，豎向地震力為主的組合的分項系數(shù)值。六 框架結構設計 抗震設計的框架結構，由“不宜”改為“不應”采用單跨框架。震害表明，單跨框架尤其是層數(shù)較多的高層建筑，震害嚴重。單跨框架結構冗余度低不應采用。 單跨框架結構是指整棟建筑全部或絕大部分采用單跨框架結構，不包括僅局部為單跨框架的框架結構。 新增條文。 2008汶川地震震害表明，框架結構中的樓梯及周邊構件破壞嚴重。本次修訂，增加了對樓梯設計的抗震要求。 （1）框架結構中樓梯構件的組合內力設計值應包括與地震作用效應的組合，樓梯梁、柱的抗震等級應與框架結構相同。 （2）框架結構中，鋼筋混凝土樓梯自身的剛度對結構地震作用和地震反應有較大的影響。如果樓梯布置不當會造成結構平面不規(guī)則，設計時應盡量避免。 （3）震害調查，發(fā)現(xiàn)框架結構樓梯板破壞嚴重，出現(xiàn)被拉斷的情況，因此應進行抗震設計，并加強構造措施，采用雙層雙向配筋。 汶川地震震害發(fā)現(xiàn)，框架結構填充墻破壞嚴重，為此，對填充墻要求增加了以下幾點： （1）明確了用于填充墻的砌塊強度等級不應低于MU5。采用輕質砌塊時。 （2）提高了砌體填充墻與主體結構的拉結要求，7度時拉筋亦宜沿墻全長貫通。 （3）提高了構造柱的設置要求，增加了當墻長大于層高的2倍時，宜設置間距不大于4m的構造柱。 （4）新增了樓梯間采用砌體填充墻時，應設置間距不大于層高且不大于4m的鋼筋混凝土構造柱，并宜采用鋼絲網(wǎng)砂漿面層加強。 新增內容. 不與框架柱（包括框 — 剪結構中的柱）相連的次梁，可按非抗震設計。與梁相連的次梁不參與抗震，其構造可按非抗震要求設計，即梁端箍筋不需加密，僅需滿足抗剪要求；其間距可按非抗震構件的要求；箍筋彎90186。即可；縱筋錨固、搭接等可按非抗震要求。如一端與梁、另一端與框架柱相連，則與框架柱相連的一端應滿足框架梁的要求。 框架柱的延性比梁的延性小，若框架柱形成了塑性鉸，就會產(chǎn)生較大的側移，并影響結構承受垂直荷載的能力。為此，在框架柱的設計中，有目的地增大柱端彎矩設計值，實現(xiàn)“強柱弱梁”的概念設計要求。 （1）對二、。由于本規(guī)程的框架結構不含四級，故取消了四級的規(guī)定。 （2）一級框架結構和9度時的框架應按實配鋼筋進行“強柱弱梁”驗算。 （3）增加了在梁端實配鋼筋計算中，應計入梁有效翼緣寬度范圍內樓板鋼筋的要求。梁的有效翼緣寬度取值，可取梁兩側各6倍板厚范圍。 （4）對二、三級框架，僅提高了柱端彎矩增大系數(shù)，未要求采用實配反算。但當框架梁按最小配筋構造配筋時，為避免出現(xiàn)因梁的實際受彎承載力與彎矩設計值相差太多而無法實現(xiàn)“強柱弱梁”的情況宜采用實配反算的方法進行柱的受彎承載力設計。 純框架結構（不包括其他類型中的框架）的底層柱下端，在強震作用下不能避免出現(xiàn)塑性鉸。為提高抗震安全度，推遲塑性鉸的出現(xiàn)，將框架結構底層柱下端彎矩設計值增大系數(shù)由02規(guī)程一、二、、。 為滿足框架柱、框支柱“強剪弱彎”的要求，作了以下修訂。 （1）對純框架結構，二、。 （2）對其他結構的框架。 抗震設計時，框架角柱承受雙向地震作用，扭轉效應較大，應對其彎矩設計值、剪力設計值增大10%。本次增加四級框架柱也應符合上述要求。 增加了抗震設計時，框架梁端截面組合的剪力設計值，當為一級框架及9度時的框架，需按實配鋼筋計算正截面抗震受彎承載力及時應計入受壓鋼筋，包括有效翼緣寬度范圍內的樓板鋼筋。 （1）增加了對三級框架節(jié)點核心區(qū)進行抗剪驗算的要求。 （2）節(jié)點核心區(qū)的驗算，可按《混凝土設計規(guī)范》（GB 50010）的有關規(guī)定執(zhí)行。 1 本條有以下修訂。 （1）%的強制性要求，改為一般要求。主要為了保證梁端截面的延性，配筋過密影響混凝土的澆筑質量。 （2）?！耙?、二級抗震等級的框架梁，當箍筋直徑大于12mm且肢數(shù)不少于4肢時，箍筋加密區(qū)最大間距允許適當放松，但不應大于150mm”。以利于混凝土的澆搗。 1 梁縱向鋼筋的配置，增加了以下內容： （1）參考國外規(guī)范，%，以保證梁的延性。 （2）增加了對三級抗震等級的框架梁，貫通中柱的縱向鋼筋的直徑要求。以保證梁在反覆荷載作用時鋼筋滑移。 1 給出了非抗震設計時，框架梁受彎、剪、扭時，梁箍筋面積配筋率和受扭縱向鋼筋的面積配筋率的最小要求公式。 1 框架梁上開洞的要求為新增內容。 （1）當承受均布荷載時，在跨度中部1/3區(qū)段內，剪力較小。如大于以上范圍，應通過承載力驗算，合理配筋。 （2）在梁兩端接近支座處開洞不宜過大，且必須通過計算，加強配筋。 （3）當梁跨中有集中荷載時，應根據(jù)具體情況另行考慮。 1 本次修訂提高了抗震設計時對柱截面最小尺寸的要求。一、二、三級抗震設計時，矩形截面柱最小截面尺寸由300mm改為400mm；園柱最小直徑由350mm改為450mm。 1 為保證框架柱的延性，對軸壓比提出了要求，本次修訂有以下內容。 （1）增加了四級抗震軸壓比限值的規(guī)定。 （2）。 （3）框架 — 。 （4）當采用框架柱配置芯柱達到放寬柱軸壓比的限值時，對芯柱的截面增加了以下要求： a、當柱截面為矩形時，芯柱也可采用矩形截面；邊長不宜小于柱截面相應邊長的1/3。 b、當柱截面為正方形時，芯柱可采用正方形或園形，其邊長或直徑不宜小于柱截面邊長的1/3。 c、當柱截面為園形時，芯柱宜采用園形，其直徑不宜小于柱截面直徑的1/3。 1 柱的縱向鋼筋和箍筋配置作了如下修訂： （1）柱縱向受力鋼筋最小配筋百分率，本規(guī)程是以500MPa級鋼筋為基準的，與02規(guī)程相比，對335MPa及400MPa級鋼筋的最小配筋率略有提高。 （2）增加了一級框架柱端加密區(qū)箍筋可適當放松的規(guī)定，以保證混凝土的澆筑質量，但應注意箍筋間距放寬后，尚需滿足柱體積配箍率的要求。 1 調整了非抗震設計時柱的縱向鋼筋間距由350mm改為300mm；明確四級抗震設計時，柱縱筋間距同非抗震設計。 1 柱加密區(qū)范圍內箍筋的體積配箍率有以下修訂： （1）在計算箍筋體積配箍率時，箍筋或拉筋的抗拉強度設計值取消了超過360N/mm2時應按360N/mm2計算的規(guī)定，這樣可以更合理的采用高強度鋼筋。 （2）取消了“計算復合箍筋的體積配箍率時，應扣除重疊部分的箍筋體積”的要求。 本條為新增內容。 為便于澆搗混凝土，在柱中心需留出300mm300mm的空位，以利于導管將混凝土引入柱底。七 剪力墻結構設計 關于剪力墻洞口的布置應注意以下問題： （1）洞口的布置宜規(guī)則開洞，成列成排布置，能形成明確的墻肢與連梁。這樣應力分布比較規(guī)則，與當前應用的程序計算簡圖較符合。 （2）錯洞剪力墻和疊合錯洞剪力墻的應力分布復雜，計算與構造都較困難，因此： a、剪力墻底部加強部位，是塑性鉸出現(xiàn)及保證剪力墻安全的重要部位，一、二、三級剪力墻的底部加強部位不宜采用錯洞布置，如無法避免錯洞墻，應控制錯洞墻洞口的水平距離不小于2m，并仔細計算分析，在洞口周邊采取有效構造措施（圖3a、3b）。 b、一、二、三級抗震設計的剪力墻全高都不宜采用疊合錯洞墻，如無法避免疊合錯洞布置時，應按有限元方法仔細計算分析，并在洞口周邊采取加強措施（圖3c）或在洞口不規(guī)則部位采用其他輕質材料填充，將疊合洞口轉化為規(guī)則洞口（圖3d）。 （a）一般錯洞墻 （b）底部局部錯洞墻 （c）疊合錯洞墻構造之一 （d）疊合錯洞墻構造之二圖3 剪力墻洞口不對齊時的構造措施 細高的剪力墻（高寬比大于3）容易設計成具有延性的彎曲破壞型剪力墻，符合剪力墻結構應具有延性的要求。當墻長很大時，可通過開設洞口將長墻分成較小的墻段，使每個墻段成為高寬比大于3較均勻的獨立墻肢或聯(lián)肢墻，分割洞口上可設置約束彎矩較小的弱連梁（跨高比宜大于6）。 當墻段長度（即墻段截面高度）很長時，受彎后裂縫寬度會較大，墻體配筋易拉斷，因此規(guī)定墻段長度不宜大于8m。 關于連梁的設計有兩類： （1）跨高比小于5的連梁：連梁彎矩以水平荷載作用下產(chǎn)生的彎矩與剪力為主，豎向荷載作用下的彎矩影響較小，這類連梁對剪切變形敏感，容易產(chǎn)生剪切裂縫，應按連梁設計的規(guī)定進行設計。 （2）跨高比不小于5的連梁，宜按框架梁進行設計，其抗震等級與所連接的剪力墻抗震等級相同。 為保證剪力墻底部出現(xiàn)塑性鉸后具有足夠大的延性，需要提高其抗剪破壞能力、設計邊緣構件等，形成底部加強部位。本次修訂加強部位定為剪力墻高度的1/10與兩層層高二者的較大值。并明確當?shù)叵率翼敯宀蛔鳛榍豆潭藭r，剪力墻底部加強部位的設計宜延伸至嵌固部位。 當剪力墻與平面外方向的大梁連接時，墻肢平面外承受彎矩，當梁高大于2倍墻厚時，剛性連接梁的梁端彎矩將使剪力墻平面外產(chǎn)生較大的彎矩，此時為保證剪力墻的安全，應設置壁柱或墻內設置暗柱。對壁柱及暗柱的截面、配筋、鋼筋錨固等見規(guī)程條文。 剪力墻與柱均為壓彎構件，其壓彎破壞狀態(tài)及計算原理基本相同，但截面配筋構造卻不相同，配筋計算方法也不相同，為此，本規(guī)程將墻截面高厚比宜大于4，作為按墻進行截面設計的分界點，不大于4，按柱進行截面設計。取消02規(guī)程中關于小墻肢的規(guī)定。 當剪力墻開大洞口時，會形成短肢剪力墻，對于L、T、十字形剪力墻，兩個方向的墻肢高度與厚度之比的最大值為，厚度不大于300mm時，稱為短肢剪力墻，