【文章內容簡介】 （） 則則因在上式計算中，忽略了ys的影響，故L0應稍大一點，取L0=300mm計算剛度損失：取L=385mm,χ=由L≠％,可知，主軸剛度損失較小，選用的軸承型號及支承形式都能滿足剛度要求。 齒輪強度校核校核II軸齒輪P=, n=900r/minⅡ軸扭矩: T2=9550P2/n2 =確定動載系數(shù)：=齒輪精度為7級，由《機械設計》查得使用系數(shù) 非對稱 查《機械設計》得確定齒間載荷分配系數(shù): ==《機械設計》查得 =確定動載系數(shù):==查表 計算彎曲疲勞許用應力，由圖查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限540MPa ,S = 故滿足要求。 傳動軸撓度的驗算II軸的校核：通過受力分析，在一軸的三對嚙合齒輪副中，中間的兩對齒輪對II軸中點處的撓度影響最大，所以，選擇中間齒輪嚙合來進行校核已知d=36mm， E=，b=25mm ，x=183mm 。 本章小結本章主要完成薄壁圓筒磨邊機砂輪主軸結構的設計計算，包括各個齒輪的設計校核，傳動比的分配等。第四章 薄壁圓筒磨邊機夾緊機構的設計計算 擬定技術參數(shù)最大行程500mm；快速進給速度：10 m/min；最大夾緊力假定：500N工作臺和油桶估計質量：100kg； 滾珠絲杠的計算及選擇滾珠絲杠導程的確定在本設計中，電機和絲杠直接相連，傳動比為，設電機的最高工作轉速為，則絲杠導程為： ()，取 確定絲杠的等效轉速 ()由公式(),最大進給速度時絲杠的轉速： 最小進給速度時絲杠的轉速：絲杠等效轉速：（取 ） ()，——轉速，作用下的時間(s)。估計工作臺質量及工作臺承重由已知參數(shù)可知總質量： 確定絲杠的等效負載工作負載是指機器工作時，實際作用在滾珠絲杠上的軸向壓力。選定導軌為滑動導軌。 （）確定絲杠所受的最大動載荷 （）fw——負荷性質系數(shù)；（查表：當一般運轉時，fw ，取fw=。）ft——溫度系數(shù)；fh——硬度系數(shù)；（查表：滾道實際硬度≥HRC58時，fh=1。）fa——精度系數(shù)；（查表：當精度等級為3時，fa=。）fk——可靠性系數(shù)；(查表：可靠性為90%時，fk =。)Fm——等效負荷(N)；nm——等效轉速(r/min)；Tn——工作壽命(h)。（查表得：夾緊機構：Th=15000。）由公式() 由絲杠軸向壓力選取絲杠底徑 （）式中， —X軸滾珠絲杠底徑，mm；—絲杠支承距離， mm；—壓彎臨界載荷，N；—與絲桿支承方式有關的臨界載荷系數(shù)， 系數(shù)和支承方式雙推雙推雙推支承單推單推雙推自由計算為保證強度和精度，估取進行計算。將各項數(shù)值代入式（），得：。最大轉速限制滾珠絲杠的最大轉速應滿足下式的要求： （）式中， —絲杠底徑，mm；—絲杠最大轉速，r/min；—常取=50000~70000.已知絲杠最大轉速為，取=70000計算，得：。選擇絲杠直徑由上述計算結果，可以得知選取的滾珠絲杠須滿足如下的式子的限制：選擇滾珠絲杠型號由文獻[7,8]可知，查表選定為山東濟寧博特精密絲杠制造有限公司生產的外循環(huán)插管式墊片預緊導珠管埋入型絲杠，型號： BSBR3206。絲杠公稱直徑為φ32mm，基本導程。 滾珠絲杠支承軸承的選擇計算動態(tài)等效載荷： 徑向載荷系數(shù)（）和軸向載荷系數(shù) （）組合列數(shù)2列3列4列組合形式代號DFDTDFDDTDDFTDFFDFTDTT承受軸向載荷的列數(shù)1列2列1列2列3列1列2列3列4列———————————————動態(tài)等效載荷： （）式中，—徑向載荷, N；—軸向載荷, N；—徑向載荷系數(shù)；—軸向載荷系數(shù)。計算動載荷： （）代入數(shù)值，查閱《機械設計手冊》，取，型號規(guī)格為25TAC47A。滿足設計要求。在本設計中采用固定——固定安裝的雙螺母墊片預緊的成對滾珠絲杠專用軸承組合。 滾珠絲杠支承用專用軸承的特點：剛性大。采用特殊設計的尼龍成形保持架，增加了鋼球數(shù)，且接觸角為60176。軸向剛性大。不需要預調整。對每種組合形式，生產廠家已作好了能得到最佳預緊力的間隙，故用戶在裝配時不需要再調整，只要按廠家作出的裝置序列符號排列后，裝緊即可。起動力矩小。與圓錐滾子軸承、圓柱滾子軸承相比，起動力矩小。為了易于吸收滾珠螺母與軸承之間的不同軸度，推薦采用正面組合形式。 滾珠絲杠的校核 滾珠絲杠副的拉壓系統(tǒng)剛度影響系統(tǒng)的定位精度和軸向拉壓振動固有頻率，其扭轉剛度影響扭轉固有頻率。承受軸向負荷的滾珠絲杠副的拉壓系統(tǒng)剛度Ke由絲杠本身的拉壓剛度Ks，絲杠副內滾道的接觸剛度Kc，軸承的接觸剛度KB，螺母座的剛度KH，按不同支承組合方式的計算而定。扭轉剛度按絲杠的參數(shù)計算。 臨界壓縮負荷絲杠的支承方式對絲杠的剛度影響很大，采用兩端固定的支承方式并對絲杠進行預拉伸，可以最大限度地發(fā)揮絲杠的潛能。臨界壓縮負荷按下式計算： ()式中 E——材料的彈性模量E鋼=1011(N/m2)； L0——最大受壓長度(m)； K1——安全系數(shù)，取K1=1/3； Fmax——最大軸向工作負荷(N)； f1——絲杠支承方式系數(shù)；(支承方式為雙固——雙固時，f1=4，f2=) I——絲杠最小截面慣性矩(m4)： ()式中 d0——絲杠公稱直徑(mm)； dw——滾珠直徑(mm)。絲杠螺紋部分長度，取 經過設計論證絲杠全長為 由公式()可見遠大于，臨界壓縮負荷滿足要求。 臨界轉速 （）式中 A——絲杠最小橫截面： ——臨界轉速計算長度：取 ，——安全系數(shù)，一般取 ；——材料的密度：；——絲杠支承方式系數(shù)，查表得，滿足要求。 滾珠絲杠拉壓振動與扭轉振動的固有頻率滾珠絲杠系統(tǒng)的軸向拉壓系統(tǒng)剛度Ke的計算公式：兩端固定： （）式中 Ke ——滾珠絲杠副的拉壓系統(tǒng)剛度(N/μm)； KH——螺母座的剛度(N/μm)；Kc——絲杠副內滾道的接觸剛度(N/μm)；KS——絲杠本身的拉壓剛度(N/μm)；KB——軸承的接觸剛度(N/μm)。（1）絲杠副內滾道的接觸剛度可查滾珠絲杠副型號樣本；（2）軸承的接觸剛度可查軸承型號樣本；（3）螺母座的剛度可近似估算為1000；（4）絲杠本身的拉壓剛度。對絲杠支承組合方式為兩端固定的方式： （）式中 A——絲杠最小橫截面，；E——材料的彈性模量，E=(N/m2)；l——兩支承間距(m)；a——螺母至軸向固定處的距離(m)。已知：軸承的接觸剛度，絲杠螺母的接觸剛度，絲杠的最小拉壓剛度，螺母座剛度。絲杠系統(tǒng)軸向拉壓振動的固有頻率：