【文章內(nèi)容簡介】 出水孔總面積采用孔口d=，每孔面積為出水孔數(shù)個為施工方便采取沿三角槽每9176。設置一孔共40孔?？卓趯嶋H流速 第一反應室二反應室底板厚： 取，泥渣回流量：回流縫寬度：，設裙板厚：按等腰三角形計算： 容積計算 則實際各室容積之比為：二反應室：一反應室：分離室=::=1::池各室停留時間：第二反應室第一反應室==分離室== 進水系統(tǒng)進水管選用d=700mm，v=出水管選用d=700mm 集水系統(tǒng)因池徑較大采用輻射式集水槽和環(huán)形集水槽集水。圖27 輻射槽計算示意設計時輻射槽、環(huán)形槽、總出水槽之間按水面連接考慮見上圖。另外考慮加裝斜板管的可能，故而對集水系統(tǒng)除按設計水量計算外，還以2Q進行校核，決定槽斷面尺寸。輻射集水槽共設14根設輻射槽寬: ,槽內(nèi)水流流速為，槽底坡降槽內(nèi)終點水深：槽內(nèi)起點水深：式中 按2校核，取槽內(nèi)水流流速圖28 槽高計算示意，，槽起點斷面高為：槽終點斷面高為：環(huán)形集水槽：, 取槽寬，考慮施工方便槽底取平面則il=0槽內(nèi)終點水深：槽內(nèi)起點水深：流量增加一倍時嗎，設槽內(nèi)流速為,+++=（）?？偝鏊郏涸O計流量為，槽寬，總出水槽按矩形渠道計算，槽內(nèi)水流流速，槽底坡降，槽內(nèi)終點水深：，, 槽內(nèi)起點水深： ，流量增加一倍時總出水槽內(nèi)流量，槽寬取槽內(nèi)流速槽內(nèi)終點水深： , 格式！槽內(nèi)起點水深：按設計流量計算得從輻射槽起點至總出水槽終點的水面坡降為設計流量增加一倍時從輻射槽起點至總出水槽終點的水面坡降為 輻射集水槽有下列兩種集水方式，采用孔口或三角堰口：1） 輻射集水槽孔口出流：孔口出流，孔口面積在輻射集水槽雙側(cè)及環(huán)形集水槽外側(cè)預埋DN25塑料管作為集水孔，如安裝斜板（管）時，可將塑料管剔除，則集水孔徑改為DN32.每側(cè)孔口數(shù)目：個安裝斜板（管）后流量為2，每側(cè)孔口數(shù)目：個設計采用每側(cè)孔口數(shù)為40（包括環(huán)形集水槽1/2長度單側(cè)開孔數(shù)目）。2)輻射集水槽三角堰（90176。）集水，見圖圖29 輻射集水槽三角堰采用鋼板焊制三角堰集水槽，取堰高C=，堰寬b=，即90176。三角堰，堰上水頭h=。單堰流量：輻射集水槽每側(cè)三角堰數(shù)目：加設斜板（管），參照輻射集水槽長度及上述計算，取集水槽每側(cè)三角堰的個數(shù)為28個。 排泥及排水計算污泥濃縮室：總?cè)莘e根據(jù)經(jīng)驗，按池總?cè)莘e的1%考慮分設三斗，每斗容積設污泥斗上底面積： 式中 下底面積： 污泥斗容積: 排泥斗見圖圖210 排泥斗三斗容積：排泥周期：本池在重力排泥時進水懸浮物含量一般≤1000mg/l,出水懸浮物含量一般≤5mg/l，污泥含水率P=98%，濃縮污泥密度ρ=98%，濃縮污泥密度。與關(guān)系值見下表 與關(guān)系值 表22 格式！排泥歷時：設污泥斗排泥管為DN100,其斷面電磁排泥閥適用水壓h≤取λ=，管長l=5m局部阻力系數(shù)：進口ξ=1=，丁字管ξ=1=出口ξ=11=1，45176。彎頭ξ=1=閘閥ξ=+=（閘閥、截止閥各一個）∑ξ=流量系數(shù)：排泥流量：排泥歷時：放空時間計算：設池底中心排空管直徑DN250本池開始放空時水頭為池運行水位至池底管中心高程,見圖圖211放空管計算示意曲λ=，管長l=15m局部阻力系數(shù)ξ：進口，出口閘閥，丁字管，∑ξ=流量系數(shù)：瞬時排水量:放空時間: 式中 機械設備計算攪拌機是機械澄清池的主要設備，由于進水懸浮物含量最高位800mg/L，一般不超過1000mg/L，所以無需設置刮泥機設備，攪拌機可使池內(nèi)液體形成兩種循環(huán)流動，以達到使水澄清的目的，其作用有二：一是機械反應，由提升葉輪的槳葉在第一反應室內(nèi)完成機械反應，使經(jīng)過加藥混合產(chǎn)生的絮凝顆粒與回流中的原有礬花碰撞接觸而形成較大的顆粒。；二是澄清分離，提升葉輪將第一反應室內(nèi)形成絮凝顆粒的水體提升到第二反應室，再經(jīng)折流到澄清區(qū)進行分離，清水上升，泥渣從澄清區(qū)下部再回流到第一反應室。（1）已知條件：原水容重=1050kg/ 凈產(chǎn)水能力 Q=25000/d= 葉輪提升水量=5Q= 葉輪提升水頭H= 葉輪外緣線速度= 葉輪轉(zhuǎn)度要求無級調(diào)速調(diào)動裝置采用手動升降葉輪方式，其開度h取葉輪出水口寬度B （2） 計算： ①葉輪的外徑：d=== ②葉輪轉(zhuǎn)速：n==③葉輪的出水口寬度： B== 其中C為出水口寬度計算系數(shù)，一般取為3④葉輪提升消耗功率： == ⑤槳葉消耗功率：=（kW）式中： ——葉輪旋轉(zhuǎn)角速度，=2/d= h——槳葉高度，h=（）——槳葉外緣半徑，=——槳葉內(nèi)緣半徑，=－b=－= b——槳葉寬度，b=h/3= Z——槳葉數(shù)，Z=8 C——阻力系數(shù)，C=則 ⑥ 攪拌功率：N=+=+=⑦電動機（采用自鎖蝸桿）功率：電磁調(diào)速電動機效率：=～蝸輪減速器效率，按單頭蝸桿考慮，===所以電動機功率=N/=⑧攪拌機軸扭矩：=9550 = ⑨驅(qū)動：采用電磁調(diào)速電機，減速方式采用三角帶和蝸輪減速器兩級減速。因葉輪需調(diào)整出水口寬度，故需設計專用立式蝸桿減速器。選用電動機：JZS2G—51—2 —5kW 轉(zhuǎn)速26—2600轉(zhuǎn)/min5 虹吸濾池的設計計算 濾池設計設計4個池子，則總設計進水量為100000=，考慮5%的水廠自用水量 ,每個池子的流量為濾池過濾周期沖洗時間 濾池面積計算（1），則濾池面積為：正常濾速選用，則（2）濾池分格數(shù)沖洗強度采用，相當于上升流速為：當某格沖洗時，設其沖洗水量由其他幾格的的過濾出水量供給。所以，過濾面積（供沖洗的池子）/停產(chǎn)面積（被沖洗的池子）=54/10≈5采用8格，每格的面積為：式中 n——濾池格數(shù)，一般為6—8個，這里取8個取單格寬 B=3m，長L=5m。實際單格面積 8格濾池，每4格為一組，兩組并列聯(lián)通。檢修時，可停一組池子，使運行的每個池子增加50%的出水量，則4格池子可供4。濾池布置設計計算草圖應該標注尺寸符號，而不是具體的數(shù)字！圖212 虹吸濾池平面布置（3）沖洗排水槽沖洗水量為，每格布置一個排水槽。采用槽底為三角形的標準排水槽，則排水槽的斷面模數(shù)為：，槽寬為2x=水面上用5cm的保護高度，則槽子總高度為：槽子占濾池面積百分數(shù)為（4）進水虹吸管按一格沖洗時每格池子的進水量：,虹吸管斷面積為: 斷面尺寸采用20cm30cm，則實際流速為：虹吸水流時局部水頭損失為：沿程損失可按折合成圓行管的阻力計算，先計算出矩形管的水力半徑。矩形管的阻力可按直徑為 ，即約為DN250的圓管計算。，沿程損失，此值與局部損失相比，可以忽略。最后虹吸管的水頭損失為,（），相當于水量增加50%的水頭損失。這樣在一組池子檢修時，可供給4。（5）進水總槽單格濾池的進水由矩形堰控制，堰頂水頭按池子增加50%的出水流量估計，則流量為：由矩形堰的流量公式得：，h=，進水槽深度計算如下：虹吸管底距槽底 虹吸管出口淹沒深度 虹吸管出口后堰頂水頭 虹吸管水頭損失 超高 共計 ，水流斷面為：每條渠道供4個格子用。按事故時增加50%的流量計，則流量為：流速為：（6）單池進水槽據(jù)上面計算數(shù)據(jù)，平面尺寸為。，用4mm的厚鋼板焊制后，固定在鋼筋混凝土墻壁上。（7）濾池高度①濾池各組成部分高度采用濾板小阻力配水系統(tǒng)。底部配水空間高度 濾板厚 石英砂濾層厚 濾料膨脹50%的高度 沖洗排水槽高度 ②反沖洗水頭濾料層水頭損失≈濾料層厚 濾板水頭損失 排水槽上水頭 共計 ③最大過濾水頭選用2m，則濾池總高度為：H=++2+=(m),（8）反沖洗虹吸管，如圖圖213 虹吸濾池過濾及反沖洗過程，則斷面面積為：采用矩形斷面31cm45cm，面積為，用4mm厚鋼板焊制，管外壁尺寸為32cm46cm。虹吸管尺寸見圖。，和出口水封堰頂平。虹吸管頂?shù)南虏亢蜑V池水面相平，=。進口端的最小淹沒深度，可由虹吸管工作時所需的水頭算得。局部水頭損失的計算和進水虹吸管一樣，即虹吸管的長度為：沿程損失可按DN350鋼管的水頭損失估算，故共計：虹吸管的總水頭損失為：所以。并且。（9）底部沖洗排水渠，(，)，則渠斷面面積為：流速為：斷面的水力半徑為：該水力半徑相當于直徑為即DN400的管子。，渠道總長為8格池子的寬度，渠道長按30m估算，30=84mm。這一數(shù)值很小，只要虹吸管出水略有壓力，就足夠保證渠道滿流。（10）排水管采用直徑為500mm的排水管。為了在反沖洗虹吸管的出水端形成水封，在底部排水渠和直徑500mm的排水管間設一道堰，堰高可以調(diào)節(jié)，最低時可以和反沖洗虹吸管進口端、排水管頂相平。（11）真空設備反沖洗虹吸管的真空度為：。故其空氣容積為：，則沖洗虹吸管的真空度為：格式,不到100mm?？諝馊莘e約選用型真空泵兩臺，一臺備用。真空泵在時，抽氣量為，則抽空時間為進水虹吸與沖洗虹吸合用一個真空罐，它高，容積為 水力自動控制裝置的計算(1)已知條件：每個濾池面積，沖洗強度為，沖洗虹吸輔助管的部分管徑：抽氣管直徑20mm，抽氣三通4025mm，虹吸輔助管直徑d1=40mm、d2=40mm，虹吸破壞管直徑20mm。沖洗虹吸輔助管的有關(guān)參數(shù)，見圖2—12H 1=H6=250300mmH0=50mmH2=250mmH7=50mm沖洗歷時t=6min進水虹吸輔助系統(tǒng)的系數(shù)，見圖建議H2=8090mm圖2—14 沖洗虹吸輔助管計算簡圖(2) 設計計算① 沖洗虹吸輔助管抽氣能力計算（見圖2—14）在給定的管徑與管長情況下，求沖洗虹吸輔助管抽氣點（抽氣三通c處）的真空管。A、虹吸輔助管中流速與的關(guān)系由 得 已知 代入值 A、和的值以圖1中2—13為基準面，沿沖洗虹吸輔助管，列能量方程：已知得 又 所以，已知 代入，化簡得已知 。代入，化簡得 所以，則可得 所以 A、 C點的壓強以2—2為基準面，沿沖洗虹吸輔助管列2—2和3—3斷面得能量方程已知經(jīng)計算代入上式，化簡得：，該點（抽氣點）=，說明抽氣能力是很大的。② 定量筒容積W得計算（見圖2—13）定量筒即確定濾池沖洗時間長短得水量筒。當破壞管直徑給定時，W的大小與沖洗歷時和布置高度有關(guān)，建議=—，此處采用=。A、求沖洗虹吸管b點的壓強以2—2為基準面，沿沖洗虹吸管，列2—2與6—6斷面的能量方程已知=，沖洗虹吸管得流速為：又=10m，經(jīng)計算代入上式得=（）A、沖洗破壞管中的流速以5—5為基準面，沿破壞管，列斷面4—4與5—5的能量方程 已知 ==（）=10（），= 破壞管管徑 ，管長經(jīng)計算=代入上式，