【文章內(nèi)容簡介】 5003/(48**105*597000)= mm≤[δ]=5mm滿足許用變形要求。 裝卸載工況裝卸載時：FS==**1350=5292 N， X1=1400 mm 由導向力引起的Y軸上的彎曲應力 Fx= FS* X1/ (2h) =5292*1400 / (2*3550) = 1043 N My=3*Fx*l/16 =3*1211*2500/16 =567656Nmmσy= My/ Wy=567656 /11900= N/mm2 由導向力引起的X軸上的彎曲應力本系統(tǒng)中不存在由導向力引起的X軸上的彎曲應力，所以：Fy=0 Mx=0 σx= 0 壓彎應力 在裝卸載時不發(fā)生壓彎情況，所以：Fk=0 σk=0 復合應力和翼緣彎曲應力 σm=σx+σy=0+= N/mm2≤[σ1]=165 N/mm2σ=σm+Fk / A=+0= N/mm2≤[σ1]=165 N/mm2σf=*Fx /C2 =*1211/102= N/mm2≤[σ1]=165 N/mm2滿足強度要求。 撓度δx=*Fx*l3/(48EJy) =*1211*25003 /(48**105 *520000)= mm≤[δ]=5mmδy=0≤[δ]=5mm滿足許用變形要求。采用T/K5A導軌，符合JG/《電梯對重空心導軌》。TK5A的技術參數(shù)：Wxx= x軸的截面積Wyy= y軸的截面積A＝ 導軌的截面積Ixx= x軸的截面慣性矩Iyy= y軸的截面慣性矩ixx= x軸的回轉半徑iyy= y軸的回轉半徑E= 彈性模量ω= ω系數(shù)（根據(jù)細長比查表求得lk/i=）100σperm=δperm=c=L=2000mm導軌支架的最大間距n=2支導軌的數(shù)量Rm=370Mpa導軌抗拉強度（導軌材料力學性能）A5≥% 導軌材料的延伸率K1=K2=K3=G=P+rQ=2008kgh=2800mm…上下導靴間距DBG=1450mm…對重架導軌距W=250mm…對重架寬度GB75882003《電梯制造與安裝安全規(guī)范》規(guī)定：對于中心懸掛或對稱懸掛的對重或平衡重，設定重力的作用點偏差在寬度方向為5%，深度方向為10%，DBGy=145mm…重力作用點在y方向的偏移BTFx=…重力作用點在x方向的偏移M=…附加裝置的質(zhì)量Fx=K2GgBTFx/(2h)=20082800=My=3Fxl/16=σy=My/Wy=19766/1000=Fy=g(gPYp+FsYl)/h=2008145/2800=1223NMx=3Fyl/16=312232000/16=458577Nmmσx=Mx/Wx=458577/6300=在正常使用工況下，不發(fā)生彎曲情況。σm=σx+σy=(+)=＜σperm=165Mpaσ=σm +(k3M)/A=+(20/617)=+=＜σperm=165Mpa:σf=178。=()=＜σperm=165Mpa：δx=179。/48EIy=2000179。/(48210000530000)=＜σperm=5mm結論：電梯正常使用、運行時對重導軌的應力和變形符合要求。9　轎廂架強度和剛度的計算轎廂架是電梯的主要受力部件，它由上梁、下梁、立梁及連接它們的若干緊固件組成，計算時，視上、下梁均為簡支梁，其中上梁作用載荷為整個安裝在轎廂架上所有零部件的總重量（包括轎廂架自身的重量）和額定載重量之和，并作用于上梁的中央；下梁則假定額定載重量和轎廂上各個部件的總重量之和的5/8均布于下梁上，其余3/8的總重量再加上補償鏈及隨行電纜的重量集中作用于下梁中央。對于立梁，由于載荷在轎廂內(nèi)分布不均勻，及立梁與上、下梁視為剛性連接等特點，立梁受到拉伸與彎曲的組合作用。圖3 轎廂架結構示意圖1——拉桿 2——上梁 3——直梁　4——轎廂 5——轎底 6——下梁 基本參數(shù)（1）T1——電梯滿載起動時，上梁所受的作用力：T1=（P+Q）(g+a)=(1400+1350)*(+)=28325 N式中：P—整個轎廂的重量 　　　Q—額定載荷（2）T2——電梯滿載起動時，下梁所受的均布載荷：T2=（P1+Q）(g+a)*5/8=(1200+1350)*(+) *5/8=16416 N式中：P1—去除上梁、轎頂輪、直梁等輔件后的轎廂重量（3）T3——電梯滿載起動時，下梁所受的集中載荷：T3=（P1+Q）(g+a)*3/8+(W2+W3)=(1200+1350)*(+) *3/8+（+110）=9977 N式中：W2—隨行電纜的重量W3—補償鏈的重量（4）T4——電梯滿載起動時，立梁所受的垂直作用力：T4=（P2+Q）(g+a)= (1300+1350)*(+)=27295 N 式中：P2—去除上梁、轎頂輪等輔件后的轎廂重量（5）在本系統(tǒng)中，上梁采用16a—GB/T7071988槽鋼制作；下梁和直梁采用14a—GB/T7071988槽鋼制作。它們的幾何特性參數(shù)分別為：16a槽鋼：Wx=108cm3；Ix=866cm414a槽鋼：Wx=；Wy=13cm3；Ix=564cm4； Ix=；A= [σ]——Q235材料的許用應力，對于上、下梁及立梁：[σ]＝[σ]b/n=375/=150 MpaE——材料的彈性模量，對于本系統(tǒng)：E=210GpaLo——上、下梁的跨度，對于本系統(tǒng)： Lo =2216 mm[Y]——上、下梁的許用撓度，對于本系統(tǒng)：[Y]=Lo/1000=2216/1000= mmH——上、下導靴之間的垂直中心距，對于本系統(tǒng)：H=3550 mmL——立梁的長度，對于本系統(tǒng)：L＝3340 mm上梁的受力情況見上梁受力示意圖4，上梁采用2根16a —GB/T7071988槽鋼制作，根據(jù)材料力學的基本理論可知，上梁所受的最大彎矩、最大應力及最大撓度分別為：Mmax=T1*L0/8σmax＝Mmax/ Wx Ymax= T1* Lo3/（2*48*E*Ix）將有關參數(shù)代入：Mmax=28325*＝7846 Nmσmax＝7846 *1000/（108*1000）＝ MpaYmax=28325*22163/（2*48*210*103*866*104）= mm因為σmax＝ Mpa＜[σ]= 150 Mpa Ymax= mm＜[Y]= mm所以上梁的強度和剛度足夠。下梁的受力情況見下梁受力示意圖5，下梁采用2根14a —GB/T7071988槽鋼制作，本系統(tǒng)中：均布載荷q =T2/ L0=16416/=7408 N/m；根據(jù)材料力學的基本理論可知，下梁所