【文章內(nèi)容簡介】 第一階段：第一階段通風(fēng)方案負(fù)責(zé)：進(jìn)口工區(qū)施工正洞進(jìn)口段491m，平導(dǎo)通過橫通道進(jìn)入正洞施工平導(dǎo)工區(qū)803m正洞。進(jìn)口正洞通風(fēng)長度491m，平導(dǎo)通風(fēng)長度為1188m，如圖1。圖1 進(jìn)口及平導(dǎo)工區(qū)第一階段通風(fēng)長度區(qū)段劃分①風(fēng)機(jī)的供風(fēng)量按稀釋內(nèi)燃設(shè)備廢氣的要求來確定假設(shè)采用24t VoLvo自卸汽車出碴，裝機(jī)功率225kW。車輛在洞內(nèi)行駛速度10km/h，每輛車裝碴循環(huán)時間為5min。采用ZL50型裝載機(jī)裝碴，其功率為150kW。，。 時速為10km/h時，重車的行車間距為：833m。洞內(nèi)最大通風(fēng)長度：正洞：491m；平導(dǎo)：1188m。洞內(nèi)重車數(shù)量： 正洞：1臺重車，1臺空車； 平導(dǎo)：1臺重車，2臺空車；裝運(yùn)碴作業(yè)工序中內(nèi)燃設(shè)備的實際使用功率分別為：正洞：=2251 + 2251 + 150=282kW平導(dǎo)：336kWmin，按稀釋內(nèi)燃機(jī)廢氣計算，壓入式風(fēng)機(jī)的供風(fēng)量應(yīng)分別為：正洞： 282=1128m3/min平導(dǎo)： 336=1344m3/min平均百米漏風(fēng)率 =(～)%，%，則漏風(fēng)系數(shù)為：正洞： = =平導(dǎo)：PL=按排除炮煙時風(fēng)機(jī)風(fēng)量：正洞： =1696=1806m3/min通風(fēng)機(jī)的供風(fēng)量：Q=min{QQ2 、Q3 、Q4}=1806m3/min平導(dǎo)： =1696=1991m3/min通風(fēng)機(jī)的供風(fēng)量：Q=min{QQ2 、Q3 、Q4}=1991m3/min②、風(fēng)壓的確定由流體力學(xué)的沿程阻力公式可導(dǎo)出摩擦阻力系數(shù)：= =（～）103 kg/m3通風(fēng)長度為491m（平導(dǎo)為1188m），隧洞計算風(fēng)量1806 m3/min（平導(dǎo)為1991 m3/min），管道通風(fēng)長526m（平導(dǎo)為1223m），（），取摩擦阻力系數(shù) =103kg/m3，管道漏風(fēng)系數(shù) （）。取正洞和平導(dǎo)是通風(fēng)機(jī)設(shè)計風(fēng)量Q=2000m3/min()，管道風(fēng)阻力系數(shù)：正洞： 平導(dǎo)：Rf=工作面風(fēng)量為：正洞： = =1878 m3/min()平導(dǎo)：Q0=1704 m3/min()沿程摩擦通風(fēng)阻力損失：正洞：總損失：h= ==356Pa平導(dǎo)：沿程損失： ==1410Pa局部損失： =(1+)/=174 Pa第一階段施工中，平導(dǎo)開挖面最長通風(fēng)距離2000m。裝碴重車2輛，空車1輛；按稀釋內(nèi)燃機(jī)廢氣所需空氣：1704m3/min，漏風(fēng)系數(shù)PL=.取風(fēng)量Q=2000m3/min（），開挖面風(fēng)量1500 m3/min (25)管道阻力系數(shù)Rf =壓力損失：hf =2092Pa風(fēng)機(jī)選型見表4。總損失：h=hf+hx=1584Pa ③、風(fēng)機(jī)選型 風(fēng)機(jī)選型見表4。(2)第二階段通風(fēng)方案進(jìn)口和平導(dǎo)第二階段通風(fēng)方案負(fù)責(zé)如圖2所示的兩個正洞工作面。工作面I的最大通風(fēng)長度為803+35=838m(考慮平導(dǎo)與正洞間距35m)；工作面Ⅱ的最大通風(fēng)長度905+803+35=1743m。ⅡⅠⅡ圖2 進(jìn)口及平導(dǎo)工區(qū)第二階段通風(fēng)區(qū)段長度劃分①風(fēng)機(jī)的供風(fēng)量按稀釋內(nèi)燃設(shè)備廢氣的要求來確定假設(shè)采用24t VoLvo自卸汽車出碴，裝機(jī)功率225kW。車輛在洞內(nèi)行駛速度10km/h，每輛車裝碴循環(huán)時間為5min。采用ZL50型裝載機(jī)裝碴，其功率為150kW。，。 時速10km/h時，重車的行車間距為833m。洞內(nèi)最大通風(fēng)長度：工作面I：838m；工作面Ⅱ：1743m。洞內(nèi)重車數(shù)量： 工作面I：1臺重車，2臺空車； 工作面Ⅱ：2臺重車，2臺空車；裝運(yùn)碴作業(yè)工序中內(nèi)燃設(shè)備的實際使用功率分別為：工作面I：=2251 + 2252 + 150=336kW工作面Ⅱ：480kWmin，按稀釋內(nèi)燃機(jī)廢氣計算，壓入式風(fēng)機(jī)的供風(fēng)量應(yīng)分別為：工作面I： 336=1344m3/min工作面Ⅱ： 480=1920m3/min平均百米漏風(fēng)率 =(～)%，%，則漏風(fēng)系數(shù)為：工作面I： =工作面Ⅱ：PL=按排除炮煙時風(fēng)機(jī)風(fēng)量：工作面I： =1696=1894m3/min通風(fēng)機(jī)的供風(fēng)量：Q=min{QQ2 、Q3 、Q4}=1894m3/min工作面Ⅱ： =1696=2167m3/min通風(fēng)機(jī)的供風(fēng)量：Q=min{QQ2 、Q3 、Q4}=2167m3/min②、風(fēng)壓的確定由流體力學(xué)的沿程阻力公式可導(dǎo)出摩擦阻力系數(shù)：= =（～）103 kg/m3(工作面I)，取摩擦阻力系數(shù) =103kg/m3，(工作面II)，取摩擦阻力系數(shù) =103kg/m3 。取工作面I的通風(fēng)機(jī)設(shè)計風(fēng)量Q=2000m3/min()，工作面Ⅱ的通風(fēng)機(jī)設(shè)計風(fēng)量Q=2200m3/min()。，工作面Ⅱ。管道風(fēng)阻力系數(shù)：工作面I： 工作面Ⅱ：Rf=工作面風(fēng)量為：工作面I： = =1791 m3/min()工作面Ⅱ：Q0=1721 m3/min()沿程摩擦通風(fēng)阻力損失：工作面I： 總損失：h= ==1044Pa 局部損失： =(1+)/=213 Pa總損失：h=hf+hx=1257Pa工作面Ⅱ：沿程損失： 1209Pa局部損失： =80 Pa總損失：h=1289Pa③射流風(fēng)機(jī)選擇巷道通風(fēng)采用常規(guī)軸流風(fēng)機(jī)時，一般都需要設(shè)置風(fēng)門而影響交通，射流風(fēng)機(jī)可以避免或減輕這一缺點，因此在隧洞施工中，射流風(fēng)機(jī)逐步得到應(yīng)用。從上面的巷道通風(fēng)計算中可以看出，洛香隧道洞徑較大，在大風(fēng)量的巷道中風(fēng)阻并不很大，因此有必要針對本工程具體情況對以射流風(fēng)機(jī)的通風(fēng)進(jìn)行討論。射流風(fēng)機(jī)的最大臺數(shù)是射流風(fēng)機(jī)機(jī)群提供的總推力能夠克服風(fēng)流流動的總阻力。射流風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的通風(fēng)壓力(隧道橫斷面上的平均壓強(qiáng))簡稱為射流風(fēng)機(jī)壓力，設(shè)在隧道的一個橫斷面上并列安裝x臺射流風(fēng)機(jī)(簡稱一組風(fēng)機(jī))，則其射流風(fēng)機(jī)壓力Pj的計算式如下(一組、x臺風(fēng)機(jī))，每臺射流風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的推力： 式中， ——斷面積比， 即射流風(fēng)機(jī)出口面積與風(fēng)道面積之比； φ——流速比，υ/υi即隧道風(fēng)速與射流風(fēng)機(jī)出口風(fēng)速之比； ——每處并聯(lián)射流風(fēng)機(jī)的臺數(shù)； ρ——氣體密度(kg/m3)。射流風(fēng)機(jī)臺數(shù)： 式中，h——巷道風(fēng)流阻力(Pa)； ——單臺風(fēng)機(jī)射流產(chǎn)生的推力(Pa)。按45kW的射流風(fēng)機(jī)計算。出口面積：以進(jìn)口和平導(dǎo)工區(qū)巷道（正洞）長約491+697=1188m，排風(fēng)管風(fēng)量按2250+2620=4870m3/min，共4870 m3/min的污風(fēng)需要排出，，射流風(fēng)機(jī)應(yīng)克服風(fēng)流在流道中的阻力，計算公式如下： 式中，l——支洞出口局部阻力系數(shù)；