【文章內容簡介】 頂板部位側土壓力：Bqtu=[20*+10*(+)]*=對應底板部位側土壓力：Bqtu=+*10* = kN/m2采用SAP84結構計算程序進行計算，計算所得內力圖如下。正常使用極限狀態(tài)彎矩承載力極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)剪力圖人防荷載彎矩圖 計算結果及配筋分別取各個構件的不同工況的內力包絡進行配筋計算，表中彎矩值為基本組合、標準組合和人防組合的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內力值，內力表及根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB 500102002）進行的配筋計算結果見下表。內力表及配筋構件名稱結構部位結構尺寸(mm)彎矩()剪力(KN)配筋配筋率（％）裂縫寬度備注基本組合標準組合（mm）頂板跨中3762510Φ22@150　中支座508336511Φ22@150+Φ18@150邊支座310207451Φ22@150　底板跨中2331560Φ22@150　中支座423289399Φ22@150+Φ18@150邊支座199134314Φ22@150　側墻跨中81550Φ18@150　頂板支座310180451Φ22@150　底板支座199134314Φ22@150　配筋按照裂縫控制 梁計算L1截面500*10001)、荷載計算頂板上土水荷載：DBTU=20**4=255kN/m2；梁上土荷載：DBTU=20**=28kN/m2；頂板上超載：DBCZ=(4+)*20=90kN/m2頂板荷載：DB=25**4=60kN/m2；人防荷載：DBCZ=(4+)*70=315kN/m22)、通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內力圖如下。正常使用極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)剪力圖人防組合彎矩圖3) 、配筋:梁上下各6φ28鋼筋，φ10@100/200箍筋，4肢箍。L5截面500*10001)、荷載計算板上水荷載：DBTU=10*(+)*4=222kN/m2；梁上水荷載：DBTU=10*(++)*=30kN/m2；板荷載：DB=25**4=60kN/m2；人防荷載：DBCZ=(4+)*67=302kN/m22)、通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內力圖如下。正常使用極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)剪力圖人防組合彎矩圖3) 、配筋: 3) 、配筋:梁上下各6φ28鋼筋，φ10@100/200箍筋，4肢箍。 3號出入口結構計算 斷面結構計算斷面圖計算參數(shù),為單層2跨框架結構。構件厚度分別為：，。主跨凈跨5m。回填土按夯實粘土考慮。計算過程設計中考慮地震和人防等荷載偶然組合，并按照承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種工況驗算結構在施工階段和使用階段的結構受力。根據(jù)以往的設計計算經(jīng)驗，對于設防烈度為7度的地下車站，地震荷載不起控制作用；對于按6級人防設防的地下車站，人防荷載不起控制作用，控制配筋設計的是施工階段的強度和運營階段的裂縫。地面超載標準值:按照荷載:Qm=20 kN加載計算過程及結果如下。結構按正常使用極限狀態(tài)與承載力極限狀態(tài)進行計算。荷載計算頂板上水、土荷載：DBTU=22*=；底板水壓力：DIBWAT=10*=65kN/m2；側墻上部水壓力：Biqwat=2 kN/m2側墻下部水壓力：Biqwa=10*=65kN/m2；側土壓力：對應頂板部位側土壓力：Bqtu=對應底板部位側土壓力：Bqtu=荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內力圖如下。正常使用極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖 承載力極限狀態(tài)剪力圖 承載力極限狀態(tài)軸力圖 計算結果及配筋分別取各個構件的不同工況的內力包絡進行配筋計算，表中彎矩值為基本組合、標準組合和人防組合的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內力值，內力表及根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB 500102002）進行的配筋計算結果見表。內力表及配筋 構件名稱結構部位結構尺寸(mm)彎矩()剪力(kN)軸力(kN)配筋配筋率（％）裂縫寬度備注正常使用狀態(tài)極限狀態(tài)（mm）頂板跨中6001532270292Φ25@150　側墻支座244362404292Φ25@150+Φ25@150　底板跨中60055810432Φ25@150　側墻支座228338341432Φ25@150+Φ25@150　側墻跨中5001412080454Φ25@150　頂板支座244362292415Φ25@150+Φ25@150　底板支座228338451503Φ25@150+Φ25@150　注：結構配筋為裂縫控制。 3號出入口與主體結構相接位置結構計算3號出入口與主體相接位置斷面圖 計算參數(shù),為主體結構為雙層2跨，3號出入口為單層雙跨框架結構。構件厚度分別為：，；?；靥钔涟春粚嵳惩量紤]。計算過程設計中考慮地震和人防等荷載偶然組合，并按照承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種工況驗算結構在施工階段和使用階段的結構受力。根據(jù)以往的設計計算經(jīng)驗，對于設防烈度為7度的地下車站，地震荷載不起控制作用；對于按6級人防設防的地下車站，人防荷載不起控制作用，控制配筋設計的是施工階段的強度和運營階段的裂縫。地面超載標準值:按照荷載:Qm=20 kN加載計算過程及結果如下。結構按正常使用極限狀態(tài)與承載力極限狀態(tài)進行計算，結構使用期間的地下水位取3m。3號出入口荷載計算頂板上土荷載：DBTU=20*2=40kN/m2；底板水壓力：DIBWAT=10*（2++）=；側墻上部水壓力：Biqwat=0 kN/m2側墻下部水壓力：Biqwa=10*（2++）=；側土壓力：對應頂板部位側土壓力：Bqtu=40*=14kN/m2對應底板部位側土壓力：Bqtu=(*20+*10) * =荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內力圖如下。正常使用極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖 承載力極限狀態(tài)剪力圖 承載力極限狀態(tài)軸力圖 計算結果及配筋分別取各個構件的不同工況的內力包絡進行配筋計算，表中彎矩值為基本組合、標準組合和人防組合的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內力值，內力表及根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB 500102002）進行的配筋計算結果見表。3號出入口位置內力表及配筋 構件名稱結構部位結構尺寸(mm)彎矩()剪力(kN)軸力(kN)配筋配筋率（％）裂縫寬度備注正常使用狀態(tài)極限狀態(tài)（mm）頂板跨中6001451980181Φ20@150　中間支座118162290181Φ20@150　底板跨中6001101490205Φ20@150　中間支座153208252205Φ20@150　側墻跨中50034450337Φ20@150　頂板支座144196157300Φ20@150+Φ22@150　底板支座131177203384Φ20@150+Φ22@150　注：結構配筋為裂縫控制。 L1梁結構計算連續(xù)梁平面計算參數(shù)構件尺寸分別為： L1 500X1000?；靥钔涟春粚嵳惩量紤]。計算過程設計中按照承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種工況驗算結構在施工階段和使用階段的結構受力。計算時按最不利位置取計算斷面。地面超載標準值:按照均布荷載:Qm=20 kN/m2計算過程及結果如下。結構按正常使用極限狀態(tài)與承載力極限狀態(tài)進行計算。荷載計算土壓力：頂部土壓力： Bqtu= kN/m2水壓力底部水壓力： q= kN/m2超載q= kN/m2 荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內力圖如下。正常使用狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)剪力圖 承載力極限狀態(tài)軸力圖計算結果及配筋分別取各個構件的不同工況的內力包絡進行配筋計算，表中彎矩值為基本組合、標準組合和人防組合的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內力值，內力表及根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB 500102002）進行的配筋計算結果見表。內力表及配筋 構件名稱結構部位結構尺寸(mm)彎矩()剪力(KN)軸力(kN)配筋配筋率（％）裂縫寬度正常使用狀態(tài)極限承載力狀態(tài)（mm）頂梁跨中500*100064495607016Φ28+2Φ28支座64195212027016Φ28+4Φ28底梁跨中500*1000331492010926Φ28+2Φ28支座52577993710926Φ28+4Φ28結構配筋是裂縫控制。 3號出入口結構抗浮驗算(1).概述3號出入口所處位置無地表水系流過，所處地段內地下水具有埋藏淺，隨季節(jié)水位深度變化明顯。天然狀態(tài)下，水位年變化幅度一般在1~3m之間。本出入口抗浮穩(wěn)定驗算，在不考慮側壁摩阻力時，當計及側壁摩阻力時。(2)3號出入口抗浮驗算基本參數(shù)：抗浮水位：，頂板覆土：h土=0~，結構標準段高：h =，頂板厚:h頂板=，底板厚:h底板=，板裝修層厚：h裝修=，鋼筋砼重度＝25kN/m3，土的重度20kN/m3，素砼重度＝22kN/m3。（計算中未考慮板裝修層這樣計算是偏于安全的）（3）3號出入口所受浮力:F浮=ρgV排受浮結構體積（）：V排=+=所以，F(xiàn)浮==1591KN（4）3號出入口結構自重（數(shù)據(jù)從配筋表圖中摘取）計算結構的鋼筋砼總重:G鋼砼= V砼砼重度V砼= V底板+ V頂板+ V墻體+V梁柱+V樓梯=135+190+288+22+14=649m3G鋼砼=64925=16225kN（5）頂板覆土重G土=土重度V土=20（6+）=（6）抗浮安全系數(shù)驗算 (G土+ G自)=(+16225) 所以，3號出入口滿足抗浮要求。 4號出入口結構計算 33斷面結構計算33斷面圖計算參數(shù),為單層3跨框架結構。構件厚度分別為：?；靥钔涟春粚嵳惩量紤]。計算過程設計中考慮地震和人防等荷載偶然組合，并按照承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種工況驗算結構在施工階段和使用階段的結構受力。根據(jù)以往的設計計算經(jīng)驗，對于設防烈度為7度的地下車站，地震荷載不起控制作用；對于按6級人防設防的地下車站，人防荷載不起控制作用，控制配筋設計的是施工階段的強度和運營階段的裂縫。計算時按100％水壓。人防荷載取值：Renf：頂板=64kN/m2，側墻=45 kN/m2，底板=52 kN/m2；地面超載標準值:按照公路一級最大軸重加:Qm=140 kN加集中荷載計算過程及結果如下。結構按正常使用極限狀態(tài)與承載力極限狀態(tài)進行計算。荷載計算頂板上土荷載：DBTU=22*=33kN/m2；底板水壓力：DIBWAT=10*（+）=；側墻上部水壓力：Biqwat=0 kN/m2側墻下部水壓力：Biqwa=10*（+）=；側土壓力：對應頂板部位側土壓力：Bqtu=33*=對應底板部位側土壓力：Bqtu=(+)*22* =荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內力圖如下。正常使用極限狀態(tài)彎矩圖承載力極限狀態(tài)彎矩圖 承載力極限狀態(tài)剪力圖 承載力極限狀態(tài)軸力圖 計算結果及配筋分別取各個構件的不同工況的內力包絡進行配筋計算，表中彎矩值為基本組合、標準組合和人防組合的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內力值，內力表及根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB 500102002）進行的配筋計算結果見表。內力表及配筋 構件名稱結構部位結構尺寸(mm)彎矩()剪力(kN)軸力(kN)配筋配筋率（％）裂縫寬度備注正常使用狀態(tài)極限狀態(tài)（mm）頂板跨中600269399129240Φ25@150　側墻支座279414358Φ25@150　底板跨中600101150