常減壓蒸餾工藝計算(編輯修改稿)
2025-07-26 13:21 本頁面
【文章內容簡介】 蒸發(fā)回流所需要的熱量：內回流量： 塔頂汽相負荷：汽相重度：kg/m3液相重度：=812 kg/m3式中 —計算系數；—輕油餾分20℃時的比重。液相負荷：=空塔氣速： == 式中—系數，根據不同板間距求得（當板間距是450mm時，求得=）。 m/s計算塔徑：D====2120mm按設備系列，故選用Dg=2200mm的餾分塔，表46 Dg2200毫米餾分塔規(guī)格項目規(guī)格項目高度，毫米29000板距，毫米450重量，噸二蒽油34塔板層數47苊油7精餾段42洗油塔頂提餾段5一蒽油25 已知條件： 物料量 輕油 水蒸氣（按一段蒸發(fā)器底焦油含水量為零計） 物料溫度 入口 105℃ 出口 30℃ 輕油平均比熱 ℃冷凝階段放出的熱量：kJ/h式中 —水蒸氣汽化熱； —輕油汽化熱。冷卻階段放出的熱量：=熱量小計：Q=Qa+Qb=冷卻水（入口25℃，出口40℃）用量t/h冷卻段水溫升高至：℃ 對數平均溫度差：油汽， ℃ 105冷卻水，℃ 65 5冷凝段：℃冷卻段：℃需要換熱面積F：K1=150kcal/m2h℃，即630kJ/m2h℃；K2= 100 kcal/m2 h℃，即420 kJ/m2h℃冷凝段：m2冷卻段：m2故選用的175m2冷凝冷卻器 已知條件： 物料量輕油 +11632=水蒸氣（按一段蒸發(fā)器底焦油含水量為零計） 物料溫度入口 105℃出口 30℃輕油平均比熱 30~110℃ ℃冷凝階段放出的熱量：kJ/h式中 —水蒸氣汽化熱；—輕油汽化熱。冷卻階段放出的熱量：kJ/h熱量小計：Q=Qa+Qb= kJ/h冷卻水（入口25℃，出口40℃）用量t/h冷卻段水溫升高至：℃ 對數平均溫度差：油汽， ℃ 105冷卻水，℃ 65 5冷凝段：℃冷卻段：℃需要換熱面積F：K1=150kcal/m2 h℃，即630kJ/ m2h℃；K2=100 kcal/m2h℃，即420 kJ/ m2h℃冷凝段：m2冷卻段：m2+= m2 已知條件：物料量 物料溫度入口 185℃出口 70℃物料比熱 ℃物料放出熱量(18570)=對數平均溫度差=℃換熱面積（取K=420 kJ/ m2h℃）m2冷卻水（入口32℃，出口45℃）用量t/h選用換熱面積為冷卻器一臺。 已知條件：物料量 物料溫度入口 185℃出口 70℃物料比熱 ℃物料放出熱量 (18570)=對數平均溫度差 =℃換熱面積（取K=420 kJ/ m2h℃） m2冷卻水（入口32℃，出口45℃）用量 t/h選用換熱面積為 浸沒式冷卻器一臺。 第5章 主要設備的計算及選型 將全塔分為三段，每段取三個組分HK，MK，LK 為計算方便，同時考慮到萘在焦油中的特殊地位，餾分塔的三段分配組成及平均相對分子質量分別如下表：表51 餾分塔三段分配組成LKMKHK段分布組分相對分子質量組分相對分子質量組分相對分子質量上段洗油餾分135苊油餾分170蒽油192苊油餾分側線以上部分中段洗油+苊油餾分146蒽油192甲基苯的同分異構體201兩側線之間下段洗+蒽+苊油餾分177蒽油192瀝青212蒽油餾分側線至加料板之間表52 質量流量流入/（kg/h)流出萘含量占無水焦油百分數組分質量流量/（kg/h)洗油餾分%5%苊油餾分3%11%蒽油餾分640022%20%瀝青餾分%5%表53 摩爾流量組分相對分子質量kmol/L摩爾分數/%洗油餾分135苊油餾分170蒽油餾分1926400/192=瀝青餾分212總計100洗油餾分+苊油 輕油+酚油+萘油餾分 下段的計算表54 下段物料衡算流入流出質量流率（kg/h)塔頂塔底摩爾流率（kmol/h)塔頂塔底瀝青中，萘的含量取為瀝青質量10%，萘為輕組分（LK），記為組分A。根據瀝青的主要成分，取苊為重組分（HK），記為組分B，含量為洗油量的10%。進料中萘的含量取為進料的23%，苊的含量取為無水焦油的3%。則質量守恒：萘：23%=10%+
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