【文章內容簡介】 種切削齒，齒厚分別為 8mm、10mm 和 13mm。 切削齒工作角度選擇(1)后傾角設計切削齒的后傾角是 PDC 鉆頭的一個重要設計參數，后傾角可以減少齒在工作時的震動，延長使用壽命。Hibbs 于 1978 年研究提出，PDC 鉆頭切削齒的合理后傾角為 10176?！?0176。，Hooveramp。Middleton 在 1981 年報道了他們的臺架實驗結果，結論是切削齒后傾角為 20176。的鉆頭在砂巖中的鉆進性能最好，而在硬的花崗巖中，25176。切削齒的碎裂和磨損程度明顯小于 20176。的切削齒。Hough 在 1986 研究得出的結論是，在頁巖中，切削齒后傾角為 15176。、20176?；?25176。的 PDC 鉆頭的鉆進速度沒有明顯的差別，優(yōu)于后傾角為 7176。的鉆頭。根據這些研究成果，在早期的 PDC 鉆頭設計中形成了這樣一種共識，即軟地層的 PDC 鉆頭應采用 10176。—20176。后傾角，而硬地層鉆頭采用 20176?！?5176。后傾角為宜，并以 20176。作為 PDC 切削齒的標準后傾角。近年來，隨著沖擊碎裂和熱加速磨損理論的發(fā)展，人們開始懷疑早期設計經驗的合理性。H．Karasawaamp。X．Li 等用后傾角為 10176。、15176。、20176。、25176。、30176。和 40176。的切削齒切削花崗巖，發(fā)現(xiàn)切削齒的受力隨著后傾角的增大而增大，而且切削角較小的切削齒反而不易碎裂。Sinor 等用后傾角分別為 10176。、20176。、30176。和 40176。的直徑 216mm 的 PDC 鉆頭在灰?guī)r和頁巖中進行了臺架實驗，結果表明：在相同的鉆壓和扭矩下，后傾角越小的鉆頭，鉆進速度越快；在相同的鉆速水平(如 12m／h)，鉆壓和扭矩隨著后傾角的增大而增大。根據以上內容，本課題在鉆頭設計中選用 15176。后傾角，鉆進三種不同的巖樣，測試對于特定地層不同后傾角度對破巖效率的影響。(2)側轉角設計大慶石油學院華瑞學院本科生畢業(yè)設計(論文)切削齒側轉角 [12]的主要作用是使切削齒在切削地層時對齒前切削產生側向推力，使巖屑向鉆頭外緣移動，以利排出巖屑，防止鉆頭泥包。研究和現(xiàn)場經驗表明，隨著水力清洗效果的提高，切削齒的側轉角對 PDC 鉆頭的性能沒有明顯的積極作用。因此，在現(xiàn)代 PDC 鉆頭設計中，對直線刀翼結構的鉆頭，其切削齒側轉角一般取零；對螺旋形布齒結構的鉆頭，切削齒側轉角隨切削齒在螺旋線的位置而變化，一般由內向外逐漸增大。本文在鉆頭設計中采用直線刀翼結構，其切削齒側轉角取0176。 布齒密度設計布齒密度的選擇影響鉆頭的壽命和破巖速度。鉆頭布齒密度應視所鉆的地層和鉆井條件而定。布齒數量越多，各個齒承擔的切削載荷越低，鉆頭壽命越長，但機械鉆速也相應降低。傳統(tǒng)理論認為，對于深井、海洋鉆井、研磨性較強地層用的 PDC 鉆頭，布齒密度應該高一些。對于軟地層、中深井等，布齒密度應低一些。 布齒密度理論針對 PDC 鉆頭布齒密度的研究一直處于定性階段，難以從定量角度分析的問題，本文引入“井底覆蓋系數”和“當量齒數”兩個概念，提出從定量的角度衡量 PDC 鉆頭布齒密度的標準。(1)“井底覆蓋系數”概念井底覆蓋系數反映鉆頭旋轉一周切削齒吃入地層的能力。．為了更好的保護切削齒，防止齒的損壞，現(xiàn)場中 PDC 鉆頭每轉吃入深度不能超過齒頂到齒根的距離(齒的半徑位置)，由此建立井底覆蓋系數公式： (25)Llni???式中： n—切削齒總數，i=l； l—切削齒半徑中點處對應弦長； L—冠部輪廓線長度。(2)“當量齒數”概念2022 年，在國家石油和化學工業(yè)局提出新的行業(yè)標準(SY/T52172022)中第一次提到“當量齒數”概念。在 SY/T52172022 標準中，以 ()直徑的鉆頭、()直徑的切削齒為基準，給出了一張布齒密度與齒數的關系表。當鉆頭直徑、切削齒直徑與該基準相異時應根據“當量齒數”進行折算。具體方大慶石油學院華瑞學院本科生畢業(yè)設計(論文)法如下： (26)Ddnii???1Z6式中： Z—鉆頭的當量齒數； D—鉆頭直徑； n—鉆頭上切削齒的種類數； Zi、d i—分別代表第 i 種齒的數量和直徑(不包括規(guī)徑面上的 PDC 齒)。另外，當同一只鉆頭上出現(xiàn)幾種直徑的切削齒時，鉆頭 PDC 齒直徑代號的確定應以數量最多的齒(不包括規(guī)徑面上的 PDC 齒)為依據。國家標準為 PDC 鉆頭布齒密度設計在量上提供了一個很好的依據，但是卻存在一定問題。首先，以 ()直徑的鉆頭、()直徑的切削齒為基準，制作出的布齒密度與齒數的關系表為根據經驗所得，缺乏理論依據；其次，沒有考慮刀翼數量對布齒齒數的影響。以本課題設計三刀翼的 4 英寸直徑鉆頭為例，若選用較大尺寸切削齒，利用式(26)換算關系得出齒的數量，在布齒時存在布不開和發(fā)生齒干涉問題。由此，筆者認為在定量衡量布齒密度概念時，應將“井底覆蓋系數”和“當量齒數”結合起來考慮。即用“井底覆蓋系數”值來度量布齒密度，再利用“當量齒數”公式換算出不同布齒密度對應的切削齒數量。 實驗鉆頭布齒密度設計根據上文布齒理論，可指導不同冠部形狀下布齒。計算步驟為：選取基準齒*N 量冠部輪廓線長度一計算井底覆蓋系數一計算基準齒當量齒數一計算其它規(guī)格齒個數。以下以“直線圓弧直線”型冠部形狀為例，闡述高密布齒下計算過程。，根據布齒不相干涉和完全覆蓋井底原則，對4英寸鉆頭布11個齒為高密度布齒。對“直線圓弧直線”型冠部形狀，冠部輪廓線長度為兩段直線長度與圓弧長度之和，即：L=。將三代入式(25)，得到高密度布齒情況下井底覆蓋系數 ?=，在本文將此作為高密度標準。將井底覆蓋系數萬代入式(26)，可得 ? Z=：根據式(26)變式： (27)iidDZ??16由式(2—7)得 ? 切削齒齒數 Zl=,? 切削齒齒數 Z2= 用同大慶石油學院華瑞學院本科生畢業(yè)設計(論文)樣的方法可計算不同冠部形狀下，低、中、高三種布齒密度對應的切削齒數。 切削齒布齒方式設計鉆頭布齒方式的優(yōu)劣直接影響到鉆頭的鉆進速度和使用壽命。本文設計鉆頭采用兩種徑向布齒方式。 徑向布齒原則徑向布齒設計一般應滿足以下兩方面的要求：(1)在設計鉆速水平下，保證井底覆蓋良好井底覆蓋良好是指：當鉆頭旋轉一周時，各切削齒在井眼剖面上的切痕能夠完全覆蓋井底，沒有留下影響鉆頭繼續(xù)向下鉆進的巖石脊圈。經驗表明，要使井底覆蓋良好，給定切削齒中心與內側相鄰切削齒中心的徑向間距不應超過切削齒直徑的 60％，即： (28)601, ???ciidR緊靠鉆頭中心的切削齒與鉆頭中心的距離為切削齒直徑的90％比較合適。(2)內疏外密，使各切削齒的磨損相對均勻對 PDC 鉆頭磨損的分析發(fā)現(xiàn)，鉆頭內側附近切削齒一般都沒有明顯的磨損。因此，在 PDC 鉆頭設計中，內側部位一般設計較少的切削齒，布齒密度最低，由內向外，布齒密度越來越大. 徑向布齒理論本文從根據現(xiàn)場實踐經驗，結合本課題研究特點，提出兩種徑向設計布齒理論。(1)等齒間距布齒理論等齒間距布齒理論是以相鄰切削齒中心連線間距相等為標準的布齒理論。運用此理論的優(yōu)點在于能夠實現(xiàn)刀翼的均勻布齒，有利于研究使用不同的切削齒對鉆頭的影響規(guī)律。缺點在于切削齒磨損不均勻，鉆頭壽命難以保證。(2)等體積布齒理論等體積布齒法徑向布齒設計理論依據是：如果鉆頭上每個切削齒切削巖石的體積相同，則各切削齒的磨損程度相等，鉆頭報廢時各切削呈比較均衡的磨損狀態(tài)。設直徑為 Db 的鉆頭上布置 N 個切削齒(保徑齒除外)，切削齒的直徑為 dc，各切削齒的徑向坐標為 Rc1， Rc2，?，R cN(+l)。第 N 個切削齒為規(guī)徑齒(最外側切削齒)，該齒徑向坐標為(D bdc)/.2。設鉆頭旋轉一周的進尺為?，破碎巖石的總體積為?D ?，以規(guī)徑齒徑向坐標為半徑的巖石破碎體積為?( Dbdc )2?/4。按2b照巖石破碎體積相等的原則，第 X 個切削齒破碎巖石的體積應滿足下式，即：大慶石油學院華瑞學院本科生畢業(yè)設計(論文) ? (29)NdDRcbxc4)()( 221, ??????將式(29)展開并整理得： = (210)2XC,dcb4)(2式(210)為等體積布齒公式。但是根據此等體積布齒公式設計出的鉆頭中心齒遠離鉆頭中心線，不能滿足完全覆蓋井底的要求，就需要人為調整，如增加切削齒和調整鉆頭中心附近的切削齒坐標。本文在設計切削齒徑向布齒時就采用了此法。 實驗鉆頭徑向布齒設計 本文設計的鉆頭按照等間距布齒和等體積布齒兩種理論設計。(1)等齒間距布齒本文選用在“直線圓弧直線”型冠部形狀鉆頭上使用等間距布齒法布齒，所有齒間距均為 2mm，布齒密度為中密度。(2)等體積布齒本文在“直線圓弧直線” “直線圓弧圓弧”兩種冠部形狀的鉆頭上使用等體積布齒法布齒。以 直徑切削齒，低密度布齒為例，闡述具體操作方法。鉆頭直徑 ，切削齒直徑 , 計劃布齒數為 5 個(低密度)的 PDC鉆頭根據等體積布齒原則布齒的設計結果如下表：上表為鉆頭直徑 ，切削齒直徑 ，計劃布齒數為 5 個的 PDC鉆頭按照式(210)計算出的數據表。由此表可以看出，l 號切削齒距離鉆頭中心較遠，不能滿足井底覆蓋要求。為此，本文作出如下修改：將原來 1 號切削齒作為 0 號齒，2 號切削齒作為1 號齒，依次類推，只計算后 4 個齒的徑向距離，將原來 1 號齒徑向距離人為調節(jié)，保證 1 號齒出露出鉆頭中心線。修改后參數表如下表所示：齒序號 1（0） 2（1） 3（2） 4（3） 5（4）所在刀翼號 1 2 3 1 2齒序號 1 2 3 4 5徑向坐標（mm） 大慶石油學院華瑞學院本科生畢業(yè)設計(論文)徑向坐標（mm） 根據表(24)可知，在兩種剖面形狀下，不同密度的直徑為 的切削齒個數有 11 五種，直徑為 的切削齒個數有9 五種，直徑為 切削齒個數有 8 五種。根據上面的布齒方法，可得到三種切削齒在不同密度下以等體積原則布齒的徑向布齒數據。大慶石油學院華瑞學院本科生畢業(yè)設計(論文)第 3 章 室內鉆進實驗結果分析根據實驗方案設計，本敬實驗分為四次實驗進行，即后傾角優(yōu)選實驗、切削齒齒尺寸優(yōu)選實驗、布齒密度優(yōu)選實驗和剖面形狀優(yōu)選實驗。分別研究后傾角角度、切削齒尺寸、布齒密度和剖面形狀對 PDC 鉆頭破巖效率的影響規(guī)律。 切削齒尺寸對鉆頭破巖效率的影響規(guī)律研究切削齒尺寸對鉆頭破巖效率的影響可通過切削齒尺寸優(yōu)選實驗來完成。根據實驗方案要求，切削齒尺寸優(yōu)選實驗所用鉆頭共 15 支，采用相同的冠部形狀，均為“直線圓弧直線”型，相同的布齒密度。三種不同尺寸切削齒各對應五種后傾角。所鉆巖層為軟、中、中硬三種硬度巖層。設計鉆壓為6KN、8KN、10KN 融三種鉆壓。測試扭矩、鉆壓、轉速、進尺四組數據。(1)相同后傾角下切削齒尺寸對鉆頭鉆速的影響規(guī)律。以15176。后傾角為例。(a) P C32．5R巖樣 (b) ．5R巖樣 (C) G級固井水泥摻砂巖樣由圖可以看出在 15176。后傾角下，EC32．5R 和 E052．5R 兩種水泥巖樣中，安裝 ? 切削齒的鉆頭鉆速高于安裝 ? 和 ? 切削齒的鉆頭鉆速；在 G級固井水泥摻砂巖樣中安裝 ? 切削齒的鉆頭鉆速最高，安裝 ? 切削齒的鉆頭鉆速次之；安裝 ? 切削齒的鉆頭鉆速最低。(2)不同后傾角下切削齒尺寸對鉆頭鉆速的影響規(guī)律；以6KN為例。大慶石油學院華瑞學院本科生畢業(yè)設計(論文) (a) EC32．5R巖樣 (b) (c) G級固井水泥摻砂巖樣由圖可知，在 6KN 的鉆壓下， 和 兩種水泥巖樣中，除 5176。后傾角對鉆頭鉆速影響較小外，安裝 ? 切削齒的鉆頭鉆速均高于在設計有同種后傾角角度的 ? 和 ? 切削齒的鉆頭鉆速；在 G 級固井水泥摻砂巖樣中安裝 ? 切削齒的鉆頭鉆速高于在設計有同種后傾角角度的 ? 和? 切削齒的鉆頭鉆速。此外，從圖中可清晰地看出在三種水泥巖樣中，設計有 15176。后傾角的三種切削齒鉆頭鉆速最快。(3)不同巖樣下切削齒尺寸對鉆頭鉆速的影響規(guī)律以15176。后傾角為例，研究切削齒尺寸在三種巖樣中對鉆頭鉆速的影響規(guī)律。 (a) 6KN鉆壓下 (b) 8KN鉆壓下 (c) 10KN鉆壓下由圖可知，安裝 ?鉆速最高，安裝 ?，安裝 ?低；在G級固井水泥摻砂巖樣中安裝 ?，安裝 ?削齒的鉆頭鉆速次之，安裝 ?。以同樣的方法分析 5176。、10176。、20176。、25176。后傾角時不同巖樣下切削齒尺寸對鉆頭鉆速的影響規(guī)律均與 15176。后傾角時結論相同，在此不作贅述。綜上所述，通過在不同的后傾角、不同鉆壓和不同巖樣下實驗結