【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 主鉤付鉤小車大車起重機(jī)最大輪壓`吊車起重機(jī)總重主鉤付鉤小車大車小車軌距小車輪距大車軌距大梁底面至軌道面距離起重機(jī)最大寬度軌道中心至起重機(jī)外端距離軌道面至起重機(jī)頂面距離軌道面至緩沖面距離車輪中心至緩沖器外端距離操縱室頂面至主梁底面距離吊鉤至軌面距離吊鉤至軌面中心距離主鉤付鉤主鉤付鉤LKLTKTKFBB1HHAhl1/l2L3/l4噸米米/分噸型號(hào)毫米153121423JZR2518/22JZR2418/11JZR2416/JZR2716/5*246520002400440080566023020477752200630692/521850/15001275/2075圖55 15/3噸電動(dòng)橋式雙鉤起重機(jī)表52 Qu70工字軌技術(shù)規(guī)格表型號(hào)斷面尺寸標(biāo)準(zhǔn)長(zhǎng)度(m)斷面積（cm2）單位長(zhǎng)重量(Kg/m)高底寬頂寬腰厚Qu70120120289 。 圖56 Qu70工字軌斷面尺寸圖 圖57 DLQ—6Z型吊車梁模板圖查《泵站設(shè)計(jì)參考資料》下冊(cè)P6119，選用DLQ—6Z型，其技術(shù)規(guī)格如表53所示，其模板圖見(jiàn)圖57查《泵站畢業(yè)設(shè)計(jì)參考資料》下冊(cè)P571，選用的格柵規(guī)格如表54，攔污柵直立放置，柵條厚度t=18 mm，柵條之間的凈距離b=50 mm，斷面形狀系數(shù)β=表53 DLQ—6Z型吊車梁技術(shù)規(guī)格吊車起重量吊車跨度吊車梁編號(hào)內(nèi)力選用中級(jí)制吊車梁編號(hào)MmaxQaQbtmtmtt15/3DLQ6ZDL6Z一根吊車梁梁重砼體積砼標(biāo)號(hào)鋼材用量tm3號(hào)Ⅱ級(jí)鋼筋Ⅰ級(jí)鋼筋型鋼總重含鋼量KgKgKgKgKg/m3300表 54格柵規(guī)格表型號(hào)進(jìn)水口尺寸（mm格柵尺寸（mm）X(mm)柵條間孔數(shù)（孔）柵條根數(shù)（根）有效面積（m2）B1H1BH31400160015601760652122由《房屋建筑學(xué)》，泵房采光等級(jí)為Ⅱ級(jí)，雙側(cè)窗的窗地面積比為1/7，采光系數(shù)最低值5%， 泵房地面面積 S=12..7= m2，每間泵房的窗戶設(shè)計(jì)如圖58所示，每扇窗戶的尺寸為： m2，窗戶總面積S窗=662= m2 m2。 圖58 泵房窗戶設(shè)計(jì)示意圖 水泵工況點(diǎn)校核（流道計(jì)算圖如圖59）圖59進(jìn)出水流道損失計(jì)算圖該流道為雙向流道，計(jì)算時(shí)考慮正向進(jìn)水時(shí)的損失即從內(nèi)河側(cè)進(jìn)水流道進(jìn)口到長(zhǎng)江側(cè)出水流道出口。由于該流道比較短，沿程損失在總損失中比重較小，故忽略不計(jì)，僅計(jì)算各段的局部損失， m， m寬的隔墩，進(jìn)水流道隔墩止于3—3段面，出水流道隔墩止于6—6斷面，以下是對(duì)各段局部損失的計(jì)算，為計(jì)算簡(jiǎn)便，在計(jì)算中對(duì)含隔墩的斷面按隔墩一側(cè)計(jì)算：進(jìn)口段：查《水力學(xué)》上冊(cè)第二版得，ζ=進(jìn)口流速V進(jìn)口=m/s進(jìn)口水頭損失hj進(jìn)=m攔污柵：由所選的攔污柵 t=18 mm，b=50 mm，β=，θ=，查《水力學(xué)》上冊(cè)第二版得V=V進(jìn)口= m/s攔污柵損失hj攔=m閘門槽：由《泵站特性檢測(cè)》，ζ=~，取ζ=V=V進(jìn)口= m/s閘門槽水頭損失hj= m1—2段：由于1—2段斷面為矩形，故需要轉(zhuǎn)化為圓管進(jìn)行損失計(jì)算1—1段面水力半徑R1= m d1=4R1==2—2段面水力半徑R2=md1=4R1== m將1—2段轉(zhuǎn)化為圓管后如圖5—8所示則漸縮管的夾角θ=2arctan=2—2，1—1段圓管面積之比查《水力學(xué)》上冊(cè)第二版得，水頭損失系數(shù)ζ= 圖5—10 圓管示意圖（單位：cm）2—2斷面流速V2= m/s1—2段水頭損失hj12= m2—3段：該段過(guò)水?dāng)嗝鏇](méi)有發(fā)生變化，故僅有沿程損失，忽略不計(jì)3—4段：該段過(guò)水?dāng)嗝孀兓^為復(fù)雜，取ζ= m/shj34= m進(jìn)口段：取喇叭管段ζ=m/shj喇=m5—6段：該段過(guò)水?dāng)嗝孀兓^為復(fù)雜，取ζ= m/shj56= m6—7段：該段過(guò)水?dāng)嗝鏇](méi)有發(fā)生變化，故僅有沿程損失，忽略不計(jì)7—8段：由于7—8段斷面為矩形，故需要轉(zhuǎn)化為圓管進(jìn)行損失計(jì)算7—7段面水力半徑R7= m d7=4R7==8—8段面水力半徑R8=md8=4R8== m將78段轉(zhuǎn)化為圓管后如圖511所示 則漸擴(kuò)管的夾角θ=2arctan=7—7，8—8段圓管面積之比 查《水力學(xué)》上冊(cè)第二版得，水頭損失系數(shù)ζ= 圖511 圓管示意圖(單位：cm)7—7斷面流速V2= m/s7—8段水頭損失hj78= m出水流道出口：查《水力學(xué)》上冊(cè)第二版得，ζ= m/s出口損失hj出口= m綜上所述，總的水頭損失hj=2+4+2++2++2+2+2= m由hj=SQ2， S=hj/Q2=（1）設(shè)計(jì)揚(yáng)程的校核 設(shè)計(jì)揚(yáng)程Hd= m H需=H凈+SQ2=+，由此可得H需~Q曲線，與H~Q性能曲線相交得設(shè)計(jì)工況點(diǎn)，如圖512所示，圖512 水泵工況點(diǎn)校核由圖512可知，設(shè)計(jì)工況點(diǎn)A：揚(yáng)程H= m，流量Q= m3/s， 軸功率N=427 kW效率η=86%，在高效區(qū)范圍內(nèi)(2) 最高揚(yáng)程的校核 校核揚(yáng)程Hmax= m H需max=H凈max+SQ2=+，由此可得H需max~Q曲線，與H~Q性能曲線相交得設(shè)計(jì)工況點(diǎn)，如圖512所示，由圖512可知，在此工況點(diǎn)B下：揚(yáng)程H= m，流量Q= m3/s， 效率η=84%軸功率N=580 kW800 kW， 電機(jī)不超載。因此所選泵型滿足設(shè)計(jì)要求 站房防滲計(jì)算（采用勃萊法） 計(jì)算尺寸如圖513所示圖513 滲徑長(zhǎng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：m)查《泵站工程》，最小滲徑長(zhǎng)度Lmi其中C為勃萊系數(shù)，查表得，C=4~5，取 C=4 H為進(jìn)出水側(cè)的最大水位差，由給定的資料得，H= mLmin=4= m由底板布置圖得，實(shí)際滲徑長(zhǎng)度L=m m，故底板的防滲長(zhǎng)度滿足要求。（計(jì)算見(jiàn)圖514）圖514 滲流計(jì)算圖（1）確定地基計(jì)算深度由計(jì)算圖，地下輪廓線的水平投影長(zhǎng)度LO= m 地下輪廓線的垂直投影長(zhǎng)度S0=（）= mL0/S0=25/=5，由于地下無(wú)巖基層，故取有效深度Te=== m（2）計(jì)算各典型段的水頭損失T= m， S= m， = mT= m， S= mL= m，S1= m， S2= m， T= mT= m， S= mT= m， S= m， = m =（3）計(jì)算進(jìn)出口阻力修正系數(shù)對(duì)于進(jìn)口：=對(duì)于出口：=（4）計(jì)算修正前后的水頭損失值在正向校核情況下，水頭差最大，Hmax= m，則修正前后的水頭損失值見(jiàn)表55表55 修正前后的水頭損失計(jì)算表12345ξi修正前hi(m)修正前hi(m)（5）計(jì)算滲流出口坡降及水平段坡降計(jì)算滲流的出口坡降查《泵站工程》，壤土的出口允許坡降~，滿足滲透變形要求計(jì)算滲流的水平段坡降查《泵站工程》，壤土的水平段允許坡降，滿足滲透變形要求 站房穩(wěn)定分析泵站穩(wěn)定計(jì)算包括各種工況下的泵房穩(wěn)定和泵房地基穩(wěn)定，在此僅計(jì)算完建期和設(shè)計(jì)運(yùn)行期的地基穩(wěn)定，計(jì)算時(shí)取分縫處兩臺(tái)機(jī)組作為計(jì)算單元（1）泵房部分重量計(jì)算泵房部分重量包括：①土建部分重量：泵房底板采用鋼筋混凝土，泵房上部結(jié)構(gòu)采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)和普通混凝土砌墻，窗戶采用鋁合金②機(jī)電設(shè)備重量③設(shè)計(jì)水位下的水體重泵泵房重量列表計(jì)算，見(jiàn)表56，（對(duì)底板中心求彎距，以順時(shí)針為正）表56 泵房重量計(jì)算項(xiàng)次名稱計(jì)算式垂直力（kN）力臂力矩（）+—1底板[25+（1+2）1] 002隔墩[（）]4003中墩[（12）1] 2004縫墩[（）]005邊墩（250. 22）006水泵下砼007進(jìn)出水流道處砼2008閘門出砼（+）22009水泵3620010電機(jī)3025880011攔污柵280012閘門11420013風(fēng)道下梁14電機(jī)梁 220015啟閉機(jī)80016底板0017啟閉機(jī)及板梁[+（4+）20018內(nèi)河側(cè)橋（+）19長(zhǎng)江側(cè)橋（5+） 20泵房墻體（+0. 43. 1+）20021牛腿及立柱（++）+（6+（1+）+1+）0022吊車梁（+）20023吊車20024屋面大梁292+2300025輔機(jī)1021960026站房底板下土重1/2（23+21）100合計(jì)（2）其他荷載的計(jì)算（在此僅考慮正向設(shè)計(jì)工況下作為最不利情況校核：正向設(shè)計(jì)工況下：長(zhǎng)江側(cè)水位： m，內(nèi)河側(cè)水位： m）泵室內(nèi)的水重泵室內(nèi)的水重W2={[(+1/2+1/2) 2++] 5+(+) 2}2= kNW2對(duì)底板中心的力矩M2=25+25 = （—）水平水壓力長(zhǎng)江側(cè)水壓力P1=1/2(+)2= kN P1對(duì)底板中心的力矩M3=[1/3(+)+]= （—）內(nèi)河側(cè)水壓力P2=1/2(+)2= kNP1對(duì)底板中心的力矩M3=[1/3(+)+]= （+）浮托力設(shè)計(jì)運(yùn)行工況下，底板承受的浮托力W3W3=[(+)25+(1+2) 11/22] = kN對(duì)底板中心的力矩M4=0滲透壓力取正向運(yùn)行工況下的最不利組合： m， m，由改進(jìn)阻力系數(shù)法得底板處的滲透壓力分布如圖515所示圖5 15 滲透壓力分布圖(單位：cm)滲透壓力W4=1/2（+）25= kN力作用點(diǎn)距底板中心距離mW4對(duì)底板中心的力矩M5== （—）風(fēng)壓力，浪壓力很小，忽略不計(jì)將上述運(yùn)行期各荷載匯總列于表57表57 運(yùn)行期各荷載計(jì)算匯總荷載名稱垂直力（kN）水平力（kN）力矩（）+ — + — +—自重水重水平水壓力長(zhǎng)江側(cè)內(nèi)河側(cè)浮托力0滲透力總計(jì)由上表可得，所有豎向力之和F豎== kN 所有水平力之和F水平== kN所有力矩之和M== (—)由于完建期僅有泵房自重，故僅需校驗(yàn)地基應(yīng)力(1) 地基應(yīng)力計(jì)算 kN/m2 kN/m2由給定的地質(zhì)資料， kN/m2因此(2) 不均勻系數(shù)計(jì)算查地基應(yīng)力能滿足安全要求(1) 抗浮驗(yàn)算查抗浮滿足要求(2) 抗滑驗(yàn)算由給定的基本資料，f=，抗滑滿足要求（3）地基應(yīng)力驗(yàn)算地基應(yīng)力驗(yàn)算 kN/m2 kN/m2由給定的地質(zhì)資料， kN/m2因此不均勻系數(shù)計(jì)算查地基應(yīng)力能滿足安全要求（4）抗傾驗(yàn)算所有順時(shí)針向力矩M順=+= kN/m2所有逆時(shí)針向力矩M逆= kN/m26 結(jié)構(gòu)計(jì)算塊基型泵房的基礎(chǔ)是底板、站墩、進(jìn)水流道頂板和排水廊道頂板組成的箱體式結(jié)構(gòu)。由于底板結(jié)構(gòu)復(fù)雜，所以在內(nèi)力計(jì)算時(shí)采用簡(jiǎn)化方法，采用彈性地基梁法計(jì)算.在垂直水流方向，取靠近機(jī)房出口的兩孔作為研究對(duì)象；在順?biāo)鞣较?，取靠近長(zhǎng)江側(cè)齒墻后的單寬板條作為脫離體進(jìn)行分析，其計(jì)算圖見(jiàn)圖61。（順?biāo)鞣较颍? 如圖：p= kN/m作用在脫離體上的鉛直荷載有；底板自重： kN/m水重： kN/m上部荷載重 kN中墩重： kN縫墩