【文章內(nèi)容簡介】 主鉤付鉤小車大車起重機最大輪壓`吊車起重機總重主鉤付鉤小車大車小車軌距小車輪距大車軌距大梁底面至軌道面距離起重機最大寬度軌道中心至起重機外端距離軌道面至起重機頂面距離軌道面至緩沖面距離車輪中心至緩沖器外端距離操縱室頂面至主梁底面距離吊鉤至軌面距離吊鉤至軌面中心距離主鉤付鉤主鉤付鉤LKLTKTKFBB1HHAhl1/l2L3/l4噸米米/分噸型號毫米153121423JZR2518/22JZR2418/11JZR2416/JZR2716/5*246520002400440080566023020477752200630692/521850/15001275/2075圖55 15/3噸電動橋式雙鉤起重機表52 Qu70工字軌技術(shù)規(guī)格表型號斷面尺寸標(biāo)準(zhǔn)長度(m)斷面積（cm2）單位長重量(Kg/m)高底寬頂寬腰厚Qu70120120289 。 圖56 Qu70工字軌斷面尺寸圖 圖57 DLQ—6Z型吊車梁模板圖查《泵站設(shè)計參考資料》下冊P6119，選用DLQ—6Z型，其技術(shù)規(guī)格如表53所示，其模板圖見圖57查《泵站畢業(yè)設(shè)計參考資料》下冊P571，選用的格柵規(guī)格如表54，攔污柵直立放置，柵條厚度t=18 mm，柵條之間的凈距離b=50 mm，斷面形狀系數(shù)β=表53 DLQ—6Z型吊車梁技術(shù)規(guī)格吊車起重量吊車跨度吊車梁編號內(nèi)力選用中級制吊車梁編號MmaxQaQbtmtmtt15/3DLQ6ZDL6Z一根吊車梁梁重砼體積砼標(biāo)號鋼材用量tm3號Ⅱ級鋼筋Ⅰ級鋼筋型鋼總重含鋼量KgKgKgKgKg/m3300表 54格柵規(guī)格表型號進水口尺寸（mm格柵尺寸（mm）X(mm)柵條間孔數(shù)（孔）柵條根數(shù)（根）有效面積（m2）B1H1BH31400160015601760652122由《房屋建筑學(xué)》，泵房采光等級為Ⅱ級，雙側(cè)窗的窗地面積比為1/7，采光系數(shù)最低值5%， 泵房地面面積 S=12..7= m2，每間泵房的窗戶設(shè)計如圖58所示，每扇窗戶的尺寸為： m2，窗戶總面積S窗=662= m2 m2。 圖58 泵房窗戶設(shè)計示意圖 水泵工況點校核（流道計算圖如圖59）圖59進出水流道損失計算圖該流道為雙向流道，計算時考慮正向進水時的損失即從內(nèi)河側(cè)進水流道進口到長江側(cè)出水流道出口。由于該流道比較短，沿程損失在總損失中比重較小，故忽略不計，僅計算各段的局部損失， m， m寬的隔墩，進水流道隔墩止于3—3段面，出水流道隔墩止于6—6斷面，以下是對各段局部損失的計算，為計算簡便，在計算中對含隔墩的斷面按隔墩一側(cè)計算：進口段：查《水力學(xué)》上冊第二版得，ζ=進口流速V進口=m/s進口水頭損失hj進=m攔污柵：由所選的攔污柵 t=18 mm，b=50 mm，β=，θ=，查《水力學(xué)》上冊第二版得V=V進口= m/s攔污柵損失hj攔=m閘門槽：由《泵站特性檢測》，ζ=~，取ζ=V=V進口= m/s閘門槽水頭損失hj= m1—2段：由于1—2段斷面為矩形，故需要轉(zhuǎn)化為圓管進行損失計算1—1段面水力半徑R1= m d1=4R1==2—2段面水力半徑R2=md1=4R1== m將1—2段轉(zhuǎn)化為圓管后如圖5—8所示則漸縮管的夾角θ=2arctan=2—2，1—1段圓管面積之比查《水力學(xué)》上冊第二版得，水頭損失系數(shù)ζ= 圖5—10 圓管示意圖（單位：cm）2—2斷面流速V2= m/s1—2段水頭損失hj12= m2—3段：該段過水?dāng)嗝鏇]有發(fā)生變化，故僅有沿程損失，忽略不計3—4段：該段過水?dāng)嗝孀兓^為復(fù)雜，取ζ= m/shj34= m進口段：取喇叭管段ζ=m/shj喇=m5—6段：該段過水?dāng)嗝孀兓^為復(fù)雜，取ζ= m/shj56= m6—7段：該段過水?dāng)嗝鏇]有發(fā)生變化，故僅有沿程損失，忽略不計7—8段：由于7—8段斷面為矩形，故需要轉(zhuǎn)化為圓管進行損失計算7—7段面水力半徑R7= m d7=4R7==8—8段面水力半徑R8=md8=4R8== m將78段轉(zhuǎn)化為圓管后如圖511所示 則漸擴管的夾角θ=2arctan=7—7，8—8段圓管面積之比 查《水力學(xué)》上冊第二版得，水頭損失系數(shù)ζ= 圖511 圓管示意圖(單位：cm)7—7斷面流速V2= m/s7—8段水頭損失hj78= m出水流道出口：查《水力學(xué)》上冊第二版得，ζ= m/s出口損失hj出口= m綜上所述，總的水頭損失hj=2+4+2++2++2+2+2= m由hj=SQ2， S=hj/Q2=（1）設(shè)計揚程的校核 設(shè)計揚程Hd= m H需=H凈+SQ2=+，由此可得H需~Q曲線，與H~Q性能曲線相交得設(shè)計工況點，如圖512所示，圖512 水泵工況點校核由圖512可知，設(shè)計工況點A：揚程H= m，流量Q= m3/s， 軸功率N=427 kW效率η=86%，在高效區(qū)范圍內(nèi)(2) 最高揚程的校核 校核揚程Hmax= m H需max=H凈max+SQ2=+，由此可得H需max~Q曲線，與H~Q性能曲線相交得設(shè)計工況點，如圖512所示，由圖512可知，在此工況點B下：揚程H= m，流量Q= m3/s， 效率η=84%軸功率N=580 kW800 kW， 電機不超載。因此所選泵型滿足設(shè)計要求 站房防滲計算（采用勃萊法） 計算尺寸如圖513所示圖513 滲徑長度計算簡圖(單位：m)查《泵站工程》，最小滲徑長度Lmi其中C為勃萊系數(shù)，查表得，C=4~5，取 C=4 H為進出水側(cè)的最大水位差，由給定的資料得，H= mLmin=4= m由底板布置圖得，實際滲徑長度L=m m，故底板的防滲長度滿足要求。（計算見圖514）圖514 滲流計算圖（1）確定地基計算深度由計算圖，地下輪廓線的水平投影長度LO= m 地下輪廓線的垂直投影長度S0=（）= mL0/S0=25/=5，由于地下無巖基層，故取有效深度Te=== m（2）計算各典型段的水頭損失T= m， S= m， = mT= m， S= mL= m，S1= m， S2= m， T= mT= m， S= mT= m， S= m， = m =（3）計算進出口阻力修正系數(shù)對于進口：=對于出口：=（4）計算修正前后的水頭損失值在正向校核情況下，水頭差最大，Hmax= m，則修正前后的水頭損失值見表55表55 修正前后的水頭損失計算表12345ξi修正前hi(m)修正前hi(m)（5）計算滲流出口坡降及水平段坡降計算滲流的出口坡降查《泵站工程》，壤土的出口允許坡降~，滿足滲透變形要求計算滲流的水平段坡降查《泵站工程》，壤土的水平段允許坡降，滿足滲透變形要求 站房穩(wěn)定分析泵站穩(wěn)定計算包括各種工況下的泵房穩(wěn)定和泵房地基穩(wěn)定，在此僅計算完建期和設(shè)計運行期的地基穩(wěn)定，計算時取分縫處兩臺機組作為計算單元（1）泵房部分重量計算泵房部分重量包括：①土建部分重量：泵房底板采用鋼筋混凝土，泵房上部結(jié)構(gòu)采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)和普通混凝土砌墻，窗戶采用鋁合金②機電設(shè)備重量③設(shè)計水位下的水體重泵泵房重量列表計算，見表56，（對底板中心求彎距，以順時針為正）表56 泵房重量計算項次名稱計算式垂直力（kN）力臂力矩（）+—1底板[25+（1+2）1] 002隔墩[（）]4003中墩[（12）1] 2004縫墩[（）]005邊墩（250. 22）006水泵下砼007進出水流道處砼2008閘門出砼（+）22009水泵3620010電機3025880011攔污柵280012閘門11420013風(fēng)道下梁14電機梁 220015啟閉機80016底板0017啟閉機及板梁[+（4+）20018內(nèi)河側(cè)橋（+）19長江側(cè)橋（5+） 20泵房墻體（+0. 43. 1+）20021牛腿及立柱（++）+（6+（1+）+1+）0022吊車梁（+）20023吊車20024屋面大梁292+2300025輔機1021960026站房底板下土重1/2（23+21）100合計（2）其他荷載的計算（在此僅考慮正向設(shè)計工況下作為最不利情況校核：正向設(shè)計工況下：長江側(cè)水位： m，內(nèi)河側(cè)水位： m）泵室內(nèi)的水重泵室內(nèi)的水重W2={[(+1/2+1/2) 2++] 5+(+) 2}2= kNW2對底板中心的力矩M2=25+25 = （—）水平水壓力長江側(cè)水壓力P1=1/2(+)2= kN P1對底板中心的力矩M3=[1/3(+)+]= （—）內(nèi)河側(cè)水壓力P2=1/2(+)2= kNP1對底板中心的力矩M3=[1/3(+)+]= （+）浮托力設(shè)計運行工況下，底板承受的浮托力W3W3=[(+)25+(1+2) 11/22] = kN對底板中心的力矩M4=0滲透壓力取正向運行工況下的最不利組合： m， m，由改進阻力系數(shù)法得底板處的滲透壓力分布如圖515所示圖5 15 滲透壓力分布圖(單位：cm)滲透壓力W4=1/2（+）25= kN力作用點距底板中心距離mW4對底板中心的力矩M5== （—）風(fēng)壓力，浪壓力很小，忽略不計將上述運行期各荷載匯總列于表57表57 運行期各荷載計算匯總荷載名稱垂直力（kN）水平力（kN）力矩（）+ — + — +—自重水重水平水壓力長江側(cè)內(nèi)河側(cè)浮托力0滲透力總計由上表可得，所有豎向力之和F豎== kN 所有水平力之和F水平== kN所有力矩之和M== (—)由于完建期僅有泵房自重，故僅需校驗地基應(yīng)力(1) 地基應(yīng)力計算 kN/m2 kN/m2由給定的地質(zhì)資料， kN/m2因此(2) 不均勻系數(shù)計算查地基應(yīng)力能滿足安全要求(1) 抗浮驗算查抗浮滿足要求(2) 抗滑驗算由給定的基本資料，f=，抗滑滿足要求（3）地基應(yīng)力驗算地基應(yīng)力驗算 kN/m2 kN/m2由給定的地質(zhì)資料， kN/m2因此不均勻系數(shù)計算查地基應(yīng)力能滿足安全要求（4）抗傾驗算所有順時針向力矩M順=+= kN/m2所有逆時針向力矩M逆= kN/m26 結(jié)構(gòu)計算塊基型泵房的基礎(chǔ)是底板、站墩、進水流道頂板和排水廊道頂板組成的箱體式結(jié)構(gòu)。由于底板結(jié)構(gòu)復(fù)雜，所以在內(nèi)力計算時采用簡化方法，采用彈性地基梁法計算.在垂直水流方向，取靠近機房出口的兩孔作為研究對象；在順?biāo)鞣较?，取靠近長江側(cè)齒墻后的單寬板條作為脫離體進行分析，其計算圖見圖61。（順?biāo)鞣较颍? 如圖：p= kN/m作用在脫離體上的鉛直荷載有；底板自重： kN/m水重： kN/m上部荷載重 kN中墩重： kN縫墩