【文章內(nèi)容簡介】 76534.密相區(qū)料層對壁面的輻射放熱系數(shù)w/㎡℃82．9935.埋管的水平管距S1/d選取36.埋管的垂直管距S2/d選取237.埋管布置的結構特性系數(shù)ξ查線算圖C12[2]38.埋管的傳熱系數(shù)Kw/㎡℃39.假設溫度下的煙氣焓IKj/kg查表540.埋管受熱面吸熱量Qkw41.埋管受熱面積H㎡23842.密相區(qū)出口煙氣平均熱容量VKj/kg.℃43.實際煙氣溫度℃ [2]44.誤差△e%100()/900 稀相區(qū)水冷壁的設計及其傳熱計算1．稀相區(qū)水冷壁管的選取及結構設計在密相區(qū)以上，直到爐膛頂部的四周堅直墻上布置膜式水冷壁，這樣可以提高爐膛的密封性能，減少了爐膛的漏風，而且水冷壁不容結渣。同時，爐膛的爐墻采用輕而薄的管上爐墻，通過吊裝結構掛在水冷壁上。這樣節(jié)節(jié)省了爐墻上的耐火材料，又減輕了鍋爐及其構架的重量。膜式水冷壁的管子規(guī)格為Φ605，管間距取80mm。2．爐膛稀相區(qū)的傳熱計算見表38：表38 稀相區(qū)的傳熱計算序號名稱符號單位計算公式或來源數(shù)值1.假設稀相區(qū)的出口煙溫℃假設8502.出口煙焓kj/kg查焓溫表3.進入稀相區(qū)的熱量kj/kg4.爐膛出口固體顆粒濃度kg/ m根據(jù)循環(huán)倍率選取[5]5.固體顆粒密度kg/ m根據(jù)P70查取[2]14006.稀相區(qū)的空隙率 [2]7.稀相區(qū)壁面的空隙率ε [2]8.顆粒團空隙率參照流床臨界流化時固體顆?？障断禂?shù)選取9.固體顆粒分散相中固體顆粒的百分比YY =110.壁面覆蓋率系數(shù)ξ選取；~11.顆粒團的壁面覆蓋率δ[2]12.稀相區(qū)的煙氣平均溫度℃13.氣體導熱系數(shù)λw/m.℃查表714.顆粒導熱系數(shù)λw/m.℃查表715.氣體密度ρkg/ m查表716.顆粒密度ρkg/ m查表7140017.氣體比熱容cj/kg. ℃查表7128918.顆粒比熱容cj/kg. ℃查表7 c= c19.平均粒徑dm已知20.床料的臨界流化速度ωm/s查表721.顆粒團的有效導熱系數(shù)λw/m.℃[2]22.顆粒團的比熱容cj/kg. ℃(1ε). c+ε. c[2]23.顆粒團的密度ρkg/ m(1ε).ρ+[2]24.邊壁區(qū)固體顆粒濃度ρkg/ m(1ε)ρ[2]25.顆粒團貼壁下滑長度Lm[2]26.顆粒團貼壁下滑速度ωm/s~[2]27.顆粒團壁面停留時間tSL/ω[2]28.顆粒團與壁面間的有效傳熱系數(shù)Kw/㎡℃(. c/. t)[2]29.顆粒團與壁面氣膜間傳熱系數(shù)Kw/㎡℃mλ/ d[2]30.顆粒團與壁面間對流傳熱系數(shù)Kw/㎡℃1/(1/ K+1/ K)[2]31.阿基米德數(shù)Ar查表732.稀相區(qū)煙速m/s[2]33.煙氣動力粘度μρν ，(ν=136㎡/s) [5]34.雷諾數(shù)Re∈(,500)35.固體顆粒終端速度ωm/sμ/ (Ar/) [2]36.固體顆粒分散相密度ρkg/ m+ρ(1Y) [2]37.普朗特數(shù)Pr查表Ⅳ10[1]38.固體顆粒分散相對流傳熱系數(shù)Kw/㎡℃λ. c(ρ/ρ).(ω/g d). Pr / d. c [2]39.對流傳熱系數(shù)Kw/㎡℃δ K+(1δ) K[2]40.稀相區(qū)水冷壁溫度t℃查表741.水冷壁表面吸收率e選取，式723[2]42.顆粒表面吸收率e選取，式723[2]43.系數(shù)B因固體顆粒屬于漫反射顆粒，依式723查取[2]44.稀相區(qū)吸收率e｛[e/B（1 e）+2] e ./B（1 e）｝+ e /B（1 e）[2]45.固體顆粒分散相輻射傳熱系數(shù)Kw/㎡℃σ(TT)/(1/ e+1/ e)(TT)[2]46.顆粒團吸收率e(1+ e)[2]47.顆粒團輻射傳熱系數(shù)Kw/㎡℃σ(TT)/(1/ e+1/ e)(TT)[2]48.輻射傳熱系數(shù)Kw/㎡℃δ. K+(1δ) K[2]49.稀相區(qū)傳熱系數(shù)Kw/㎡℃K= K+ K50.稀相區(qū)水冷壁受熱面積H㎡先假設,再校核16051.水冷壁傳熱量QkwK H( t)/100052.稀相區(qū)出口煙氣焓I〞kj/kgQ3600 Q/φ B53.稀相區(qū)出口煙氣溫度℃查焓溫表54.誤差Δe%()100/850 過熱器的結構設計及其傳熱計算1．過熱器整體布置從鍋筒出來的飽和蒸汽經(jīng)過頂棚管，被送到布置在尾部堅井煙道后墻的下級(低溫)對流過熱器的入口集箱，蒸汽通過蛇形管逆流至出口集箱。從下級過熱器出口集箱出來的蒸汽進入噴水減溫器，該噴水由鍋筒引出飽和蒸汽冷凝而得，冷卻水采用進入省煤器前的給水。蒸汽經(jīng)噴水減溫后進入上級（高溫）過熱器的入口集箱，在蛇形管中被煙氣逆流沖刷形成過熱蒸汽，過熱蒸汽進入上級過熱器的出口集箱。最后被送往汽輪機中發(fā)電。兩級過熱器均采用順流布置，這樣易于清除蛇形管上的積灰。為了便于檢修，兩級過熱器間距取1m。上，下兩級過熱器的結構簡圖如圖32所示。 圖33：過熱器示意圖2．上級過熱器的結構特性計算見表39，傳熱計算見表310。3．下級過熱器的結構特性計算見表311，傳熱計算見表312。，可使減溫幅度=℃，相應減焓幅度=。表39 上級（高溫）過熱器結構設計序號名稱符號單位計算公式或來源數(shù)值1.管子外徑dmm選取， P348[2]422.管子壁厚δmm選取， P348[2]53.橫向相對節(jié)距σσ= s/ d[2]4.橫向管子節(jié)距smms= dσ1055.縱向相對節(jié)距σ選取， P64[4]26.縱向管子節(jié)距smms= dσ847.有效輻射層厚度sm d（4σσ/1）8.過熱蒸汽流速ωm/s選取， P349[1]189.過熱蒸汽比容νm/kg根據(jù)450℃，10.過熱蒸汽密度ρkg/mρ=1/ν11.蒸汽質(zhì)量流量kg/12.蒸汽流通截面fmD/13.每根管子的流通截面Amd/414.過熱器管子總根數(shù)（亦即橫排管數(shù)）nn=f/A4315.要求尾部煙道寬度amm( n1) s+d+2Δ (Δ為管子與煙道間距，取120mm)469216.尾部煙道深度bmm設定250017.管子縱向排數(shù)n設定1618.每根管子的高度hmmb2Δ226019.每根管子的長度lmm+2Δ3640020.對流受熱面積Hmdl n1021.煙氣流通截面積Fm(abhd n)10表310 上級（高溫）過熱器的傳熱計算序號名稱符號單位計算公式或來源數(shù)值1.煙氣入口溫度ˊ℃查表8 ˊ=2.煙氣入口焓Iˊkj/kg查表5 =3.蒸汽出口溫度t〞℃已知參數(shù)4504.蒸汽出口焓i〞kj/kg按出口壓力P=5.蒸汽入口溫度tˊ℃先假定，再校核（取P=）3526.蒸汽入口焓iˊkj/kg mpa， mpa， mpa，查過熱蒸汽表7.蒸汽吸熱量Qkj/kgQ=D（i〞 iˊ）/ B8.煙氣放熱量Qkj/kgQ= Q9.煙氣出口焓I〞kj/kgI〞= Iˊ Q/φ+ΔαI10.煙氣出口溫度〞℃查表511.煙氣平均溫度℃=（ˊ+〞）/212.煙氣容積Vm/kg查表4V= V=13.水蒸汽容積份額rH2O查表414.三原子氣體容積份額r查表415.煙氣密度ρkg/ m查表4 ρ=Gg / Vg16.飛灰濃度μkg/kg查表417.煙氣流速ωm/sB. V. (+273)/(273 F)18.飛灰顆粒平均直徑dμm查表114[1]2019.煙氣對流放熱系數(shù)αw/㎡℃查圖126[1]10720.蒸汽平均溫度t℃t=( tˊ+ t〞)/240121.蒸汽比容vm/kg查過熱蒸汽表（P=，t=401℃）22.蒸汽流速ωm/sω=D v/f[1]23.蒸汽放熱系數(shù)αw/㎡℃α=cα查圖1216[1]275024.三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/()[(+ rH2O)/()]() rR[1]25.飛灰輻射減弱系數(shù)43850ρμ/（T d）[1]26.煙氣輻射吸收力kk=（k. rR+ ）.[1]27.煙氣黑度aa =1e[1]28.灰污系數(shù)ε㎡℃/ w根據(jù)式1261a說明③ [1]29.管壁灰污層溫度t℃t+(ε+1/α). B. Q10/H[1]30.輻射放熱系數(shù)αw/㎡℃α=a. α[1]31.修正后的輻射放熱系數(shù)αw/㎡℃α=α[1+(T/1000).(l/l)[1]32.煙氣總放熱系數(shù)αw/㎡℃α=α+α33.熱有效性系數(shù)φ查表125[1]34.傳熱系數(shù)Kw/㎡℃K=φαα/（α+α）[1]35.平均溫壓計算Δt℃Δt=(ΔtdΔtx)/ln (Δtd/Δtx)36.傳熱量Qkj/kg37.誤差Δe%Δe=100()/ Q表311 下級（低溫）過熱器結構設計序號名稱符號單位計算公式或來源數(shù)值1.管子外徑dmm選取382.管子壁厚δmm選取43.橫向相對節(jié)距σσ=（4692d2Δ）/(n1)4.橫向管子節(jié)距smms= dσ5.縱向相對節(jié)距σ選取， P64[1]26.縱向管子節(jié)距smms= dσ767.有效輻射層厚度smS= d（4σσ/1）8.過熱蒸汽流速ωm/s選取，P349[1]109.過熱蒸汽比容νm/kg根據(jù)450℃，10.過熱蒸汽密度ρkg/mρ=1/ν11.蒸汽質(zhì)量流量kg/12.蒸汽流通截面fmf =D/13.每根管子的流通截面AmA=d/414.過熱器管子總根數(shù)（亦即橫排管數(shù)）nn=f/A6415.要求尾部煙道寬度amma=( n1) s+d+2Δ469216.尾部煙道深度bmm設定250017.管子縱向排數(shù)n設定1918.每根管子的高度hmmh=b2Δ226019.每根管子的長度lmml= +2Δ4318020.對流受熱面積HmH=dl n1032921.煙氣流通截面積FmF =(abhd n)106.23422.輻射空間lml=l+l23.管簇深度lml =(n1) s表12 下級（低溫）過熱器的傳熱計算序號名稱符號單位計算公式或來源數(shù)值1.煙氣入口溫度ˊ℃查表112.煙氣入口焓Iˊkj/kg查表113.蒸汽入口溫度tˊ℃