【文章內(nèi)容簡介】 ，根據(jù)空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸最終確定空氣預(yù)熱器的傳熱面積。1 熱力計算匯總表6 煙氣側(cè)阻力計算 爐膛真空度根據(jù)平衡通風(fēng)情況給出的爐膛出口負(fù)壓取值范圍為2030 Pa，在此取爐膛真空度 Pa。 旋風(fēng)分離器阻力計算。進口煙道阻力計算包括煙氣加速突變損失、灰粒加速突變損失、煙氣加速漸變損失、灰粒加速漸變損失和進口煙道沿程阻力損失等的計算。本體阻力計算包括通體摩擦阻力、煙氣返程阻力、煙氣壓縮損失和導(dǎo)渦管煙氣沿程阻力損失等。出口煙道阻力計算包括平面彎頭阻力損失、出口煙道煙氣擴張損失、水平彎頭阻力損失和煙氣加速突變損失等計算。 煙道轉(zhuǎn)向室阻力計算。根據(jù)煙道煙氣溫度、密度、進出口截面積等確定它的動壓頭，從而確定煙道轉(zhuǎn)向室阻力。 過熱器阻力計算。根據(jù)煙氣溫度、密度、流速和管子的結(jié)構(gòu)尺寸計算出過熱器的阻力=。 省煤器阻力計算。根據(jù)省煤器側(cè)煙氣溫度、密度、流速、原始阻力等進而求得省煤器阻力。 空氣預(yù)熱器阻力計算。依據(jù)空氣預(yù)熱器側(cè)的煙氣溫度、流速、密度和空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸等確定其的阻力。 最后確定除塵器阻力計算、煙囪阻力計算、煙氣側(cè)自生通風(fēng)力計算、鍋爐煙氣側(cè)煙總流阻。7 空氣側(cè)阻力計算 冷風(fēng)道阻力計算 按實際設(shè)計經(jīng)驗，取進口冷風(fēng)道阻力=400 Pa 空氣預(yù)熱器阻力計算 。 空氣沖刷錯列管簇阻力由空氣的溫度、流速和原始阻力等獲得 空氣預(yù)熱器空氣側(cè)自身通風(fēng)力計算由熱空氣、冷空氣溫度和密度，煙氣密度等計算所得。 熱風(fēng)道阻力假定為=200Pa 爐膛風(fēng)室壓力計算由配風(fēng)裝置上料層阻力計算和配風(fēng)裝置阻力計算組成。 爐膛風(fēng)室壓力為布風(fēng)板阻力加料層阻力，即整個床層阻力。=+=。 爐膛空氣進口處真空度計算=20+31=鍋爐空氣側(cè)總流阻計算=+++=。8 風(fēng)機的選擇 循環(huán)流化床鍋爐依靠引風(fēng)機和送風(fēng)機一起維持爐膛內(nèi)及其部分的正常壓力，只有各部分壓力環(huán)境正常，鍋爐才能得到正常運轉(zhuǎn)。所以，選擇風(fēng)機型號是非常重要的。在選擇風(fēng)機前要計算鍋爐各部分的阻力計算，上面我們已經(jīng)將鍋爐的各部分阻力計算完畢，但是在風(fēng)機選型中依然需要注意以下幾點：鍋爐的風(fēng)機宜單爐配置；單爐配置風(fēng)機時，風(fēng)量富余量為 10% ，風(fēng)壓富余量宜為 20% ；集中配置風(fēng)機時，送、引風(fēng)機均不少于兩臺，其中各有一臺備用，并應(yīng) 使風(fēng)機并聯(lián)使用；應(yīng)選用高效、節(jié)能和低噪聲風(fēng)機；應(yīng)使風(fēng)機常年運行中處于較高的效率范圍。通過計算本次設(shè)計選擇的引風(fēng)機型號型號為： 27 D；送風(fēng)機型號： 22 D 由風(fēng)機型號參照表查得9 計算說明書見附表10 風(fēng)機型號參照表見附表結(jié) 論 由于個人水平有限，此次設(shè)計中難免有不懂之處。但是經(jīng)過此次設(shè)計，一定程度上掌握了鍋爐的一般設(shè)計計算方法，加強了理論知識與實踐的結(jié)合，為以后走向工作崗位奠定了基礎(chǔ)。在這篇論文中，基于任務(wù)書所給定的參數(shù)以及一些經(jīng)驗數(shù)值，做了如下工作：首先對鍋爐的整體布置進行了論證，選定了適合的結(jié)構(gòu)方案；然后對各個部分進行了熱力計算，以確定各個部位的具體結(jié)構(gòu)尺寸：根據(jù)尺寸繪制了精確的鍋爐總圖、水系統(tǒng)圖、省煤器圖、煙風(fēng)系統(tǒng)圖；對鍋爐的煙道和風(fēng)道進行阻力計算，在此基礎(chǔ)上計算了所需要的引風(fēng)機、送風(fēng)機功率。參考文獻[1]趙果然。循環(huán)流化床鍋爐國內(nèi)外現(xiàn)狀概述[J].鍋爐制造,2009,(04):1921. [2]姜健，梁凌，概述循環(huán)流化床鍋爐的產(chǎn)生、現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢[J]。黑龍江科技信息，2007，(21)：8+155。[3]孫獻斌。循環(huán)流化床鍋爐大型化的發(fā)展與應(yīng)用[J].電站系統(tǒng)工程,2009,(04):14+8. [4]周一工，循環(huán)流化床鍋爐在中國的發(fā)展與問題[J]。中國設(shè)備工程，2005，(08)：1415。[5]Korenberg,Jacob。Coulthard, .Steedman,W. Botros,Peter E. Experimental development of the Vortex circulating Fluidized BedProceedings of the International Conference on Fluidized Bed Combustion,v 1,p 203209,1991,Clean Energy for the World [6]Li,.； Zhang,. Meng,. Design and application of novel horizontal circulating fluidzed bed boiler Proceedings of the 20th International Conference on Fluidized Bed Combustion,p 206211,2009,Proceedings of the 20th International Conference on Fluidized Bed Combustion . [7]李峰，張縵，于龍，135MW循環(huán)流化床鍋爐工程設(shè)計[J]。黑龍江電力，2002，(05)：398399+403。 [8]田子平，循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)及發(fā)展建議[J]。煤炭加工與綜合利用，1990，(05)：1618。[9]姜健，梁凌，概述循環(huán)流化床鍋爐的產(chǎn)生、現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢[J]。黑龍江科技信息，2007，(21)：8+155。 [10]郭永梅，循環(huán)流化床鍋爐在我國發(fā)展的必然性[J]。山西焦煤科技，2004，(S1)：6162。 [11]金國淼，等。除塵設(shè)備[M]。北京：化學(xué)工業(yè)出版社。[12]張正國，循環(huán)流化床技術(shù)發(fā)展及前景展望[J]。中國高新技術(shù)企業(yè)，2007，(06)：77。 [13]孫月霞，循環(huán)流化床鍋爐和煤粉鍋爐的優(yōu)劣對比[J]。中氮肥，2004，(06)：711。 [14]Yaxin Su,Yuru Mao Experimental study on the gas–solid suspension flow in a squarecycloneseparator Chemical Engineering Journal,Volume 121,Issue 1,1 August 2006,Pages 5158[15]張百麟，旋風(fēng)分離器的設(shè)計技巧[J]。石化技術(shù)，2003，(02)：1721。 [16]王清華，旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)改進的研究現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢[J]。鍋爐技術(shù)。2007，(02)：59+27。[17]趙緒國；220t/h循環(huán)流化床鍋爐的工作原理及結(jié)構(gòu)設(shè)計[J]。機械工程與自動化，2007，(02)：114116。[18]謝放華；淺析循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計方法[J]。裝備制造技術(shù)，2009，(05)：7475+89。 [19]Irene Bolea,Luis M. Romeo,David Pallar233。s ,The role of external heat exchangers in oxyfuel circulating fluidized bed ,Applied Energy,Volume 94,June 2012,Pages 215223[20]Bing Zeng,Xiaofeng Lu,Lu Gan,Maolong Shu ,Development of a novel fluidized bed ash cooler for circulating fluidized bed boilers: Experimental study and application ,Powder Technology,Volume 212,Issue 1,15 September 2011,Pages 151160[1] 陳學(xué)俊等。鍋爐原理上、下冊。機械工業(yè)出版社，1991[2] 馮俊凱等。鍋爐原理與計算?？茖W(xué)出版社，1998[3] 岑可法等。循環(huán)流化床鍋爐理論設(shè)計與運行。中國電力出版社，1998 [4] 朱國楨。循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計與計算。清華大學(xué)出版社，2004[5] 呂俊復(fù)等。循環(huán)流化床鍋爐運行與檢修。中國水利水電出版社2005[6] 路春美等。循環(huán)流化床鍋爐設(shè)備與運行。中國電力出版社，2003[7] 工業(yè)鍋爐設(shè)計計算標(biāo)準(zhǔn)方法。中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，2003[8] Ahlstrom．Review of Ahlstrom Pyroflow．Ahlstrom Pyroflow Seminar．1986[9] Horio M．Hydrodynamics of Circulating FluidizationPresent Status and Research Needs．Circulating Fluidized Bed TechnologyⅢ．ed．by BasuP and Large J F．Oxford：Pergamon Press，1991[10] Couturier M F，Sterens D．Capture Efficiency of an industrial CFB Cyclone．In：Avidan A A(ed)．Procof 4th Int．Conf．onCFB．Pennsylvania　1993[11] 朱皚強等。循環(huán)流化床鍋爐設(shè)備及系統(tǒng)。中國電力出版社，2008 致 謝 本次畢業(yè)設(shè)計能夠圓滿完成，與指導(dǎo)老師劉聯(lián)勝的嚴(yán)格要求和耐心的幫助是密不可分的。在此，我由衷的獻上我最衷心的感謝和崇高的敬意！此外，也得益于張廣建、馬輝同學(xué)在設(shè)計過程中也給了我極大的幫助，在此向他們表示誠摯的謝意。第一章 熱力計算1 設(shè)計任務(wù)1. 鍋爐額定蒸發(fā)量 =135t/h2. 過熱器出口蒸汽壓力 = 3. 過熱器出口蒸汽溫度 =450℃4. 鍋爐給水溫度 =150℃5. 冷空氣溫度 =20℃6. 熱空氣溫度 =150℃7. 排煙溫度 =145℃8. 排污率 =1% 燃料特性表11 燃料特性序號名稱符號單位數(shù)據(jù)1含碳量％2含氫量％3含氧量％4含氮量％5含硫量％6水分％7灰份％8揮發(fā)份％9低位發(fā)熱量KJ/Kg23073表12 空氣過剩系數(shù)及各段煙道的漏風(fēng)系數(shù) 序號名稱符號單位來源數(shù)值1密相區(qū)出口處的名義空氣過剩系數(shù)—按表B3選取2稀相區(qū)漏風(fēng)系數(shù)—按表B3選取3Ⅱ級過熱器漏風(fēng)系數(shù)—按表B3選取4Ⅰ級過熱器漏風(fēng)系數(shù)—按表B3選取5上級省煤器漏風(fēng)系數(shù)—按表B3選取6下級省煤器漏風(fēng)系數(shù)—按表B3選取 空氣量、煙氣量及煙氣焓計算表13 空氣量、煙氣量及煙氣焓計算序號名稱符號單位（標(biāo)態(tài)下）來源數(shù)值1理論空氣量2實際空氣量計算3理論氮體積4三原子氣體體積5理論水蒸汽體積6理論煙氣量7實際干煙氣體積8實際煙氣體積 鍋爐的各項熱損失表14 鍋爐的各項熱損失序號名稱符號單位計算公式或來源數(shù)值1氣體不完全燃燒熱損失%按附表B52選取2固體不完全燃燒熱損失%按附表B52選取53密相區(qū)出口處的氣體不完全燃燒熱損失%4密相區(qū)的燃燒份額5密相區(qū)內(nèi)的固體不完全燃燒熱損失%6一次風(fēng)占總風(fēng)量的比率%選取707密相區(qū)出口處的名義空氣過剩系數(shù)選取8密相區(qū)出口處的實際空氣過剩系數(shù) 煙氣特性計算表15 煙氣特性計算序號名稱符號單位（標(biāo)態(tài)下）計算公式或來源1進口處的空氣過剩系數(shù)2出口處的空氣過剩系數(shù)3空氣過剩系數(shù)4水蒸氣體積5干煙氣體積6煙氣體積7二氧化碳和二氧化硫分壓力8水蒸氣分壓力9三原子氣體分壓力10煙氣的重量11各段煙氣出的飛灰份額12飛灰含碳量%選取13底渣含碳量%14飛灰質(zhì)量濃度15飛灰體積濃度16固體不完全燃燒熱損失17循環(huán)倍率n工業(yè)鍋爐設(shè)計計算方法 表71選取序號名稱符號密相區(qū)稀相區(qū)Ⅱ過熱器Ⅰ過熱器上級省煤器下級省煤器1進口處的空氣過剩系數(shù)2出口處的空氣過剩系數(shù)3平均空氣過剩系數(shù)4水蒸氣體積5干煙氣體積