【文章內(nèi)容簡介】 因, 混凝土不能一次連續(xù)澆筑完畢, 其間歇時間超過允許時間而形成的一個對結(jié)構(gòu)抗剪、整體性和防水都不利的混凝土縫。 （二）　解決方案U 型橋臺混凝土澆筑過程中, 每次澆筑高度一般為1～ 3 m , 因此屬于大體積混凝土施工。為了防止產(chǎn)生溫度裂縫和施工縫應采取措施, 有效地控制混凝土結(jié)構(gòu)的內(nèi)表溫差、升降溫速率以及澆筑速度, 確?；炷羶?nèi)產(chǎn)生的拉應力小于混凝土的抗拉強度, 同時應確保在下層混凝土初凝前上層混凝土澆筑完畢。在U 型橋臺施工實踐中常采用的控制溫度裂縫和施工縫的方法有以下幾種。1) 選擇合適的澆筑方案。因為U 型橋臺混凝土澆筑工作面比較小、方量較大, 選擇合適的澆筑方案顯得尤為重要。大體積混凝土可采用全面分層、分段分層、斜面分層澆筑方案。U 形橋臺澆筑常采用斜面分層, 此方法適用于結(jié)構(gòu)長度超過厚度3 倍的情況, 斜面坡度一般為1∶3, 施工時從澆筑層下端開始, 逐漸上移。2) 選擇合適的混凝土配合比。如: 選用水化熱較低的水泥, 摻緩凝劑、粉煤灰等外摻料, 采用中粗砂和大粒徑且級配良好的石子、減少水泥和水的用量。3) 控制溫度。降低混凝土入模溫度、澆筑層厚度, 和澆筑速度, 必要時在混凝土內(nèi)部埋設(shè)冷卻水管以降低混凝土溫度。嚴格控制混凝土內(nèi)外溫差, 加強混凝土保溫、保濕養(yǎng)護。④ 設(shè)計方面存在的問題 （一）　存在的問題U 型橋臺設(shè)計方面也經(jīng)常出現(xiàn)問題。U 型橋臺主要的受力部分為前墻, 在較窄的U 型橋臺中, 前墻的質(zhì)量較易保證, 而對于寬度較大的U 型橋臺, 在前墻的一定位置設(shè)置了必要的變形縫后, 其質(zhì)量一般也能保證。對于高度較大的橋臺, 地基和前墻前邊的墻身的應力往往較大, 為了改變這種應力分布狀況, 使其受力更合理, 應當加寬基礎(chǔ)襟邊, 同時前墻設(shè)置10∶1 或8∶1 的前坡。問題往往出現(xiàn)在側(cè)墻的設(shè)計。在結(jié)構(gòu)計算時, 一般將前墻和側(cè)墻作為整體進行計算。同時, 有些設(shè)計人員認為側(cè)墻和前墻相比, 側(cè)墻不是重要的結(jié)構(gòu)部分, 故從經(jīng)濟角度出發(fā), 通常將其載面頂寬定為50～ 80 cm ,外坡垂直, 內(nèi)坡4∶1, 尾翼設(shè)計成一個8∶1 甚至4∶1 的倒坡, 把側(cè)墻逐漸向尾翼挑長, 形成倒懸臂。翼墻受力模型可簡化為一根一端固定一端自由的桿件。在臺背土壓力作用下, 基礎(chǔ)頂面為固定端, 翼墻頂為自由端。 在豎直力作用下, 與前墻連接的一端為固定端, 翼尾為自由端。進行受力分析可知, 翼墻翼尾頂部的變形、位移最大。 （二）　解決方案當翼墻長度和高度≥10 m 時, 應把翼墻和前墻分開, 分別計算其內(nèi)力和應力。對于前墻和冀墻連接的隅角處, 可以在此設(shè)置混凝土倒角, 以減少該位置的集中應力。中南大學畢業(yè)設(shè)計摘要本文主要完成了溫福鐵路對務山大橋路橋初步設(shè)計，具體設(shè)計內(nèi)容包括橋跨布置、墩臺形式的選擇、荷載計算、基礎(chǔ)形式的選擇、墩和基礎(chǔ)的設(shè)計計算、基礎(chǔ)承載力計算和檢算、橋臺和基礎(chǔ)的設(shè)計計算、橋臺和基礎(chǔ)的檢算、軟土地基處理和過渡段路基設(shè)計。首先，根據(jù)已學的橋梁設(shè)計原理標準梁的設(shè)計規(guī)范和鐵路橋涵荷載設(shè)計規(guī)范，確定橋跨布置形式及墩梁橋臺尺寸，并結(jié)合當?shù)氐木唧w情況確定樁頂荷載。然后，結(jié)合已給的當?shù)氐牡刭|(zhì)條件，根據(jù)樁基設(shè)計原理確定樁類型和尺寸并進行承載力檢算。最后，根據(jù)臺后地質(zhì)情況對臺后進行軟土地基處理和路基過渡段設(shè)計關(guān)鍵詞：對務山大橋 墩臺形式 基礎(chǔ)承載力 軟土地基處理 過渡段路基設(shè)計 ABSTRACTThis paper mainly pleted on wenzhoufuzhou railway DuiWu mountain bridge road amp。bridge preliminary design, specific design content including bridge spans layout, the choice of the form of pile caps, the load calculation, the choice of the form of pier foundation, and the basis of design calculation, foundation bearing capacity calculation and by calculating the abutment, and the basis of the abutment design calculation, and the basis of the inspection, soft foundation treatment and transition period of roadbed design. First of all, according to the principle of bridge design have already learn standard of beam design codes and railway bridge load design specification, determine the bridge across the layout pattern and pier beam bridge a size, and bined with local specific pile top, determine the load. Then, bined with the local geology has given condition, according to the principle of pile foundation design determine type and size and by calculating bearing capacity. Finally, according to the geological conditions for writer of solutions of soft ground treatment and roadbed transition period of design Key words: DuiWu mountain Pier form Foundation bearing capacity The soft soil foundation treatment The transition section of roadbed design 中南大學畢業(yè)設(shè)計第一章 橋梁墩臺計算選用鐵路鋼筋混凝土T形梁。梁高（不計道砟和墊層高度），梁寬（不計人行道板寬度），梁全長，相鄰兩跨梁間距(梁端空隙)。道砟橋面，設(shè)雙側(cè)人行道及欄桿。采用盆式橡膠支座，梁端到支座中心距離為。支座厚度為。 采用圓端型鋼筋混凝土實體墩，墩帽橫橋向長，順橋向，墩帽厚，托盤厚，墩身高，橫橋?qū)?，順橋長。（單跨）。(1) 頂帽+托盤頂帽： 托盤： (2) 墩身 (3) 墩身自重合計頂帽+托盤+墩身：沖擊系數(shù)：取，則，按水平向外作用于軌頂以上處。則對基底yy彎矩:。（不與離心力、風力同時計算）依規(guī)范取集中力對基底yy彎矩：?？v向風力： 為基本風壓值 通過資料差得查得溫州市基本風壓為，查規(guī)范得。則，W=。：對基底軸之力矩：：對基底軸之力矩：：對基底軸之力矩：橫向風力：：對基底:：對基底:：對基底: 作用于支座鉸中心，根據(jù)現(xiàn)行《鐵路橋涵設(shè)計規(guī)范》，單線橋之制動力或牽引力按豎向靜活載重量的10%計算，但當與離心力同時計算時，應按7%計算。本橋位于曲線上，故應按7%計算。簡支梁傳到橋墩臺上的縱向水平力值：固定支座為全孔的100%，滑動支座為全孔的50%。在一個橋墩上安裝固定支座及活動支座時，應按上述數(shù)值相加，但不大于其中一跨固定支座的縱向水平力。力的作用點在軌頂2m處，并不計移動作用點所產(chǎn)生的豎向力或力矩。①二孔重載如圖11:圖11 二孔重載布置圖其最不利荷載位置，因為是等跨梁，則可直接由解得，分別為在左右兩跨上活載重量，故由，解得。則支點反力豎向活載若令基底長邊中心軸為軸，短邊中心軸為軸，則對基底軸的力矩②二孔滿載如圖12：圖12 二孔滿載布置圖支點反力及為豎向活載對基底軸的力矩③一孔重載如圖13圖13 一孔重載布置圖支點反力為故豎向活載對基底軸的力矩④一孔輕載如圖14圖14 一孔輕載布置圖支點反力與二孔滿載相同，即故豎向活載對基底軸的力矩（水平力）① 制動力（或牽引力）作用于支座鉸中心，根據(jù)現(xiàn)行《鐵路橋涵設(shè)計規(guī)范》，單線橋之制動力或牽引力按豎向靜活載重量的10%計算，但當與離心力同時計算時，應按7%計算。本橋位于曲線上，故應按7%計算。簡支梁傳到橋墩臺上的縱向水平力值：固定支座為全孔的100%，滑動支座為全孔的50%。在一個橋墩上安裝固定支座及活動支座時，應按上述數(shù)值相加，但不大于其中一跨固定支座的縱向水平力。力的作用點在軌頂2m處，并不計移動作用點所產(chǎn)生的豎向力或力矩。但不大于，故取對基底軸的力矩 對基底軸的力矩 對基底軸的力矩 對基底軸的力矩 ①單線、縱向、二孔重載： ②單線、縱向、一孔重載： 表11 二孔重載和一孔重載下的樁頂力設(shè)計荷載力N(kN)H縱(kN)M縱(kNm)H橫(kN)M橫(kNm)二孔重載一孔重載表12 地質(zhì)情況標高(m)地質(zhì)情況厚度(m)~黏土~淤泥~淤泥質(zhì)黏土~含卵石圓礫土~淤泥質(zhì)黏土~含卵石圓礫土地下水位標高：表13 不同土層的參數(shù)地質(zhì)情況 土層厚度()重度()內(nèi)摩擦角()黏土 淤泥 淤泥質(zhì)黏土 含卵石圓礫土 淤泥質(zhì)黏土 含卵石圓礫土 土層的平均浮重度：平均內(nèi)摩擦角： 鉆孔灌注樁，。樁長50m (1) 樁的計算寬度 橫向水平力作用方向上相鄰兩樁的凈距 縱向水平力作用方向上相鄰兩樁的凈距，考慮互相作用時樁的計算入土深度①橫向：因，故為由上述得②縱向：因，故為由上述得(2) 變形系數(shù) 因為沒有沖刷線，所以直接取地面以下深度內(nèi)各土層的地基系數(shù)按等面積法換算成一個值。 根據(jù)地質(zhì)情況表可知地面深處為黏土層和淤泥層。 故橫向： 縱向：(3) 估算所需樁數(shù)按估算，故先要確定單樁承載力最底層含卵石的圓礫土承載力較高，所以可將樁直接打入到圓礫土層。取樁的入土深度，則樁底地基土的容許承載力 成孔樁徑采用，故，取，則估計所需樁數(shù)（按兩孔重載） 為布樁方便，取偶數(shù)(暫取)，驗算后再作必要調(diào)整。 布樁情況如下圖：圖15 墩臺布樁情況 因的直徑(樁相鄰中心距)，故①橫向上，于是從上述得②縱向上，于是從上述得因，① 橫向上：，故可查《基礎(chǔ)工程》表615得 故得 ② 縱向上 ，查表得， 故得 ①橫向上： ②縱向上： 考慮承臺為低承臺，對上述值作修正。承臺計算寬度承臺處于軟塑黏土中，據(jù)《基礎(chǔ)工程》表67，取則，① 橫向上 ② 縱向上 則，承臺底面形心處位移：、橫向、二孔重載下： ， 2. 單線、縱向、二孔重載下： ， 3. 單線、橫向、一孔重載下： ， 、縱向、一孔重載下： ， ① 單線、橫向、一孔重載 系數(shù)值可根據(jù)值從《基礎(chǔ)工程》表644中查的?，F(xiàn)將任意深度處的值列表計算如表3。表14 樁身彎矩計算表000101152