【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 圍土壤的傳熱式中 Di，Di+1—鋼管、瀝青防腐層的內(nèi)徑和外徑，m； λi—導(dǎo)熱系數(shù)，w/(mC)； Dw—管道最外圍的直徑，m； α1—油流至管內(nèi)壁的放熱系數(shù)，w/（m2C)； α2—管壁至土壤放熱系數(shù)，w/（m2C)； λt—土壤導(dǎo)熱系數(shù)，w/(mC)； Ht—管中心埋深。 當(dāng)管路中的原油流態(tài)在紊流光滑區(qū)時(shí)，可按平均溫度下的油流粘度來(lái)計(jì)算站間摩阻。 管道設(shè)計(jì)參數(shù)： (1) 熱站、泵站間壓頭損失20m； (2) 熱泵站內(nèi)壓頭損失40m； (3) 年輸送天數(shù)為350天； (4) 首站進(jìn)站壓力80m。 在一定輸量下，如果選用較大的管徑，可以降低管道輸送壓力，減少泵站的數(shù)量，從而減少泵站的建設(shè)費(fèi)用，降低輸油的動(dòng)力消耗，但是也增加了管道的建設(shè)費(fèi)用。根據(jù)目前國(guó)內(nèi)加熱輸油管道的實(shí)際例子和經(jīng)驗(yàn)，～。經(jīng)過(guò)計(jì)算，最終選定為外管徑400mm。高含蠟及易凝易粘油品在管道輸送的過(guò)程中，假如直接在環(huán)境溫度下進(jìn)行輸送，則油品粘度大，阻力大，管道沿途摩阻損失大，這些都會(huì)導(dǎo)致管道壓降大，動(dòng)力耗費(fèi)高，運(yùn)行成本高，而且在冬季的時(shí)候很容易發(fā)生凝管，產(chǎn)生事故，所以在油品進(jìn)入管道前一定要采取降凝降粘的措施。目前在國(guó)內(nèi)外大部分都是采用加入降凝劑或者給油品加熱的方法，促使油品的溫度升高，粘度降低，從而達(dá)到輸送目的。這次的管線設(shè)計(jì)采用加熱降粘的辦法，降低油品的粘度，減少管道摩阻損失，從而減小管道壓降，節(jié)約動(dòng)力消耗，但是同時(shí)也增加了熱能消耗和加熱設(shè)備的費(fèi)用。熱油管道與等溫輸送不同，在輸送中存在摩阻損失和熱能損失兩種能量損失，而且這兩種損失之間相互影響，摩阻損失的大小對(duì)油品的粘度有決定性，而粘度大小又取決于輸送溫度的高低，管道的散熱損失往往占去了能量損失的大部分。熱油沿管道線路流動(dòng)時(shí)，溫度不斷降低，粘度不斷增大，水力坡降也隨之不斷變化。在對(duì)熱油管道的摩阻進(jìn)行計(jì)算時(shí)，必須要考慮管道沿線的溫降情況和油品的粘溫特性。因此在設(shè)計(jì)管路時(shí)，必須先進(jìn)行熱力計(jì)算，然后再進(jìn)行水力計(jì)算，此外，熱油管的摩阻損失應(yīng)該按照一個(gè)加熱站的間距來(lái)進(jìn)行計(jì)算。全線摩阻為各站摩阻的總和。 埋地不保溫管道的散熱傳遞過(guò)程是由三部分組成的，一是油流至管壁的放熱，二是瀝青絕緣層的熱傳導(dǎo)和第三個(gè)管外壁至周圍土壤的傳熱，由于在這次設(shè)計(jì)中所輸送的介質(zhì)的要求不高，并且管徑和輸量較大，油流到管壁的溫降較小，所以管壁到油流的散熱忽略不計(jì)。而總傳熱系數(shù)主要取決于管外壁至土壤的放熱系數(shù)，值在紊流狀態(tài)下對(duì)傳熱系數(shù)值的影響可忽略。計(jì)算中周圍介質(zhì)的溫度取最冷月土壤的平均溫度，以加權(quán)平均溫度作為油品的物性計(jì)算溫度。由于設(shè)計(jì)流量較大，據(jù)經(jīng)驗(yàn)，將進(jìn)站溫度取為T(mén)=36℃，出站溫度取為T(mén)=65℃。(1) 流態(tài)判斷 :式中 Q—流量，m3/s ν—運(yùn)動(dòng)粘度 d—內(nèi)徑，m； e—管內(nèi)壁絕對(duì)粗糙度，m。經(jīng)計(jì)算2000﹤Remin﹤Remax﹤Re1，所以各流量下流態(tài)均處于水力光滑區(qū)。(2) 加熱站數(shù)確定 加熱站間距L的確定式中 To—管道埋深處年最低月平均地溫， 取3℃； G—原油的質(zhì)量流量，㎏/s； C—油品比熱，kJ/（kg?℃）； i—水力坡降。加熱站數(shù)： 經(jīng)計(jì)算，需要設(shè)2個(gè)加熱站。 通過(guò)輸量求泵站數(shù)，首先反算出站油溫，經(jīng)過(guò)計(jì)算，確定出站油溫為65℃。由粘溫關(guān)系得出粘度等數(shù)據(jù)，為以后計(jì)算打好基礎(chǔ)。為了便于計(jì)算和校核，本設(shè)計(jì)中將局部摩阻歸入一個(gè)加熱站的站內(nèi)摩阻，而忽略了站外管道的局部摩阻損失。(1) 確定出站油溫不能忽略摩擦熱的影響，用迭代法計(jì)算最大輸量下的出站油溫TR 式中 β、m—由流態(tài)確定，水力光滑區(qū)：m=，β=； Q—體積流量，m3/s。(2) 管道沿程摩阻式中 △Z—起終點(diǎn)高差，m； ∑hj—局部壓頭損失，m(3) 判斷有無(wú)翻越點(diǎn)經(jīng)判斷，全程無(wú)翻越點(diǎn)。(4) 泵的選型及泵站數(shù)的確定 因?yàn)榱髁枯^大，沿線地勢(shì)較平坦，且從經(jīng)濟(jì)角度考慮并聯(lián)效率高，便于自動(dòng)控制優(yōu)化運(yùn)行，所以選用串聯(lián)方式泵。選型并根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)中的已知條件,選擇DKS450550型輸油泵,H=550m。計(jì)算管道承壓確定站內(nèi)泵的個(gè)數(shù)：管道承壓 確定站內(nèi)泵的個(gè)數(shù): 確定泵站數(shù): 經(jīng)計(jì)算，需要設(shè)3個(gè)泵站。 根據(jù)地形的實(shí)際情況，本著熱泵合一的原則，進(jìn)行站址的調(diào)整。確定站址，除根據(jù)工藝設(shè)計(jì)要求外，還需按照地形、地址、文化、氣象、給水、排水、供電和交通運(yùn)輸?shù)葪l件，并結(jié)合施工、生產(chǎn)、環(huán)境保護(hù)，以及職工生活等方面綜合考慮，當(dāng)熱站數(shù)和泵站數(shù)合一后，既要考慮滿足最大輸量下壓能的要求，又要考慮最小輸量下的熱能要求，應(yīng)滿足：(1)進(jìn)站油溫為35℃；(2)根據(jù)進(jìn)站油溫反算出的出站油溫應(yīng)低于管道允許的最高出站油溫；(3)進(jìn)站壓力應(yīng)滿足泵的吸入性能；(4)出站壓力不超過(guò)管線承壓能力。： 熱泵站站址里程（km）0335高程（m）布站情況首站1熱泵站2泵站3熱泵站末站 、水力校核 由于對(duì)站址的綜合考慮，使熱站、泵站的站址均有所改變，因此必須進(jìn)行熱力、水力校核。求得站址改變后的進(jìn)出站溫度、壓力，以確保管線的安全運(yùn)行。 在規(guī)定輸量下由進(jìn)站油溫反算出站油溫，所得油溫符合要求（低于初餾點(diǎn)等）即可。 在規(guī)定輸量下，利用反算出的出站油溫，得出水力坡降，近而得出進(jìn)出站壓力，出站壓力滿足摩阻等要求。 各站進(jìn)站壓力只要滿足泵的吸入性能要求，出站壓力均不超過(guò)最大承壓，出站溫度低于最高出站溫度，就可以合格。 當(dāng)輸油主泵不可避免地遇到斷電、事故或檢修時(shí)，或由于夏季地溫升高，沿程散熱減小，從而導(dǎo)致沿程摩阻減小，為了節(jié)約動(dòng)力費(fèi)用，可以進(jìn)行中間站的壓力越站，以充分利用有效的能量。從縱斷面圖上判定壓力越站最困難的站，并對(duì)其的進(jìn)出站壓力進(jìn)行確定以滿足要求，對(duì)于壓力越站而言，其所具有的困難主要是地形起伏的影響及加熱站間距的影響。壓力越站的計(jì)算目的是計(jì)算出壓力越站時(shí)需要的最小輸量，并根據(jù)此輸量計(jì)算越站時(shí)所需壓力，并校核其是否超壓。 當(dāng)輸油主泵不可避免地遇到斷電、事故或檢修時(shí)，或由于夏季地溫升高，沿程散熱減小 、靜水壓力校核 (1) 動(dòng)水壓力校核動(dòng)水壓力是指油流沿管道流動(dòng)過(guò)程中各點(diǎn)的剩余壓力，即管道縱斷面線與水力坡降線之間的垂直高度，動(dòng)水壓力的變化不僅取決于地形的變化，而且與管道的水力坡降和泵站的運(yùn)行情況有關(guān)，從縱斷面圖上可以看出，動(dòng)水壓力滿足輸送要求。 (2) 靜水壓力校核靜水壓力是指油流停止流動(dòng)后，由地形高差產(chǎn)生的靜液柱壓力，由縱斷面圖可知靜水壓力也滿足輸送要求。 輸油站的工藝流程是指油品在站內(nèi)的流動(dòng)過(guò)程，實(shí)際上是由站內(nèi)管道、器件、閥門(mén)所組成的，并與其他輸油設(shè)備相連的輸油系統(tǒng)。該系統(tǒng)決定了油品在站內(nèi)可能流動(dòng)的方向、輸油站的性質(zhì)和所能承擔(dān)的任務(wù)。制定和規(guī)劃工藝流程要考慮以下的要求： (1) 滿足輸送工藝及生產(chǎn)環(huán)節(jié)的要求。輸油站的主要操作包括：①來(lái)油與計(jì)量；②正輸；③反輸；④越站輸送，包括全越站、壓力越站、熱力越站；⑤收發(fā)清管器；⑥站內(nèi)循環(huán)或倒罐。 (2) 便于事故處理和維修。 (3) 采用先進(jìn)技術(shù)及設(shè)備，提高輸油水平。 (4) 流程盡量簡(jiǎn)單，盡可能少用閥門(mén)、管件，力求減少管道及其長(zhǎng)度，充分發(fā)揮設(shè)備性能，節(jié)約投資，減少經(jīng)營(yíng)費(fèi)用輸油站工藝流程： (1) 首站接受來(lái)油、計(jì)量、站內(nèi)循環(huán)或倒罐，正輸、向來(lái)油處反輸、加熱、收發(fā)清管器等操作。 (2) 中間站正輸、反輸，越站，收發(fā)清管器。 (3)末站接受來(lái)油，正輸、反輸，收發(fā)清管器，站內(nèi)循環(huán)，外輸，倒罐等操作。 流程簡(jiǎn)介： (1) 來(lái)油計(jì)量 來(lái)油—計(jì)量—閥組 (2) 站內(nèi)循環(huán)及倒罐 罐—閥組—泵—加熱爐—閥組—罐 (3) 正輸（首站） 上站來(lái)油—閥組—加熱爐—給油泵—主輸泵—下站 (4) 反輸 下站來(lái)油—閥組—加熱爐—給油泵—主輸泵—上站 (5) 壓力越站 來(lái)油—閥組—加熱爐—下站 選泵原則： (1) 為便于維修和管理，盡量選取同系列泵； (2) 盡量滿足防爆、防腐或露天安裝使用地要求； (3) 為保證工作穩(wěn)定，持續(xù)性好，滿足密閉輸送要求，選用大排量的離心泵，配用效率高的電動(dòng)機(jī)為原動(dòng)機(jī)。 (1) 輸油主泵選泵原則：① 滿足管線輸量要求，使泵在各輸量下均在高效區(qū)工作。② 充分利用管線承壓能力，減少泵站數(shù)，降低工程造價(jià)。故所選輸油主泵為：DKS450550 選爐原則：(1) 應(yīng)滿足加熱站的熱負(fù)荷要求，爐效高； (2) 為便