【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 = KN/m26mm厚1： 20= KN/m29mm厚1：3水泥砂漿打底掃毛或劃出紋道 20= KN/m2240mm厚磚墻 18=_______________________________________________________________合計(jì)： KN/m內(nèi)墻折算高度的計(jì)算11軸/AD軸 [(124)()13/10=10軸/DE軸 [()2E軸內(nèi)墻折算高度 [(245)()3121/=F軸內(nèi)墻折算高度 [(245)()41]/=DG軸橫墻折算高度 ==D軸縱墻折算高度 =衛(wèi)生間內(nèi)墻折算高度 [()()21]/= [()()21]/= = =序號(hào)做法軸線面荷載KN/m2折算高度m門(mén)窗荷載KN/m線荷載KN/m25單層總長(zhǎng)m25單層總重量KN1內(nèi)墻110，11軸/AD軸20210軸/DE軸23E軸內(nèi)墻4F軸內(nèi)墻5DG軸內(nèi)橫墻06樓梯間內(nèi)墻07D軸內(nèi)墻08AC軸內(nèi)縱墻9內(nèi)墻2衛(wèi)生間內(nèi)墻10611010查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》：1．上人屋面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2．走廊和衛(wèi)生間的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：3．辦公室會(huì)議室的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：4．樓梯的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 橫向水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為：　　式中：βz—Z 高度處的風(fēng)振系數(shù)；μs—風(fēng)荷載體型系數(shù)；μz—風(fēng)壓高度變化系數(shù)；ω0—基本風(fēng)壓，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》，均應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響。30m，故可以不考慮脈動(dòng)風(fēng)壓的影響，取βZ=。查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》：。(此處左風(fēng)僅選取8軸部分計(jì)算)層數(shù)Z（mm）μzβzS1(m2)q1(KN)q2(KN)514131211111注：q1=βzμzμs1ω0Sq2=βzμzμs2ω0S μ1==在手算時(shí)，當(dāng)風(fēng)荷載作用在建筑物左面，手算部分為迎風(fēng)面，只受到風(fēng)的壓力，風(fēng)的吸力為零。當(dāng)風(fēng)作用在建筑物的右側(cè)時(shí)，手算部分為背風(fēng)面，只受到風(fēng)的吸力，風(fēng)的壓力為零。故可以得到左風(fēng)荷載為，右風(fēng)荷載。由公式計(jì)算可以得到各層的層間剪力。再由公式可得層間位移，以及頂點(diǎn)位移。層數(shù)F（kN）V（kN）ΣDi（N/mm）層間位移Δ（mm）頂點(diǎn)位ui （mm）層高h(yuǎn)i（mm）層間轉(zhuǎn)角θe510433001/27500410433001/13750310433001/9167210433001/7021110436001/4557層數(shù)F（kN）V（kN）ΣDi（N/mm）層間位移Δ（mm）頂點(diǎn)位移ui（mm）層高h(yuǎn)i（mm）層間轉(zhuǎn)角θe510433001/47143410433001/23571310433001/16500210430001/12692110436001/8182由上表得最大層位移角為1/4557小于1/550。滿足《高層建筑鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》 條所規(guī)定的極限值[θ]=1/550，而且結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移與總高度之比1/8712小于1/550，因此結(jié)構(gòu)的水平位移滿足要求。 重力荷載代表值Gi計(jì)算第五層的重力荷載的代表值G5：G5 =[屋面荷載S屋+女兒墻的自重+189。Σ頂層柱、墻的自重+Σ五層梁的自重]+屋面可變荷載S屋G5=[+(412+2+122)+(++)+++2]=第四層的重力荷載的代表值：=[樓面荷載S樓+189。Σ四五層柱、墻的自重+Σ四層梁的自重]+樓面可變荷載S樓=[(2+)+(++)2+++++2]= 第三層的重力荷載的代表值G3：=[樓面荷載S樓+189。Σ三四層柱、墻的自重+Σ三層梁的自重]+樓面可變荷載S樓=[(2+)+(++)2+++++2]= 第二層的重力荷載的代表值G2：G2=[樓面荷載S樓+189。Σ二三層柱、墻的自重+Σ二層梁的自重]+樓面可變荷載S樓G2=[(2+)+(++)2+++++2]=第一層的重力荷載的代表值：=[樓面荷載S樓+189。Σ一二層柱、墻的自重+Σ一層梁的自重]+樓面可變荷載S樓G1=[(2+)+(+++)++(+)++++2]=則。 重力荷載代表值示意圖：根據(jù)上面算出的各樓層的重力荷載代表值Gi，采用假想頂點(diǎn)位移法，計(jì)算出結(jié)構(gòu)的假想頂點(diǎn)側(cè)移。層數(shù)Gi（kN）Vi（kN）ΣD（N/mm）層間相對(duì)側(cè)移Δ（mm）μ(mm)510641063106210611052. 計(jì)算結(jié)構(gòu)的自振周期T1：《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》中規(guī)定：對(duì)于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu)、框架剪力墻結(jié)構(gòu)和剪力墻結(jié)構(gòu)，其基本自振周期可按下式計(jì)算：式中：為基本周期調(diào)整系數(shù)，查《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》可得：考慮填充墻對(duì)框架自振周期影響的折減系數(shù)，—。為框架結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)假想位移。本框架的結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)假想位移μT=，代入公式可得T1=3. 水平地震作用計(jì)算根據(jù)《建筑設(shè)計(jì)抗震規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于高度不超過(guò)40 米，剪切變形為主，且質(zhì)量和剛度沿著高度方向分布比較均勻的結(jié)構(gòu)，以及近似于單質(zhì)點(diǎn)體系的結(jié)構(gòu)，可以采用底部剪力法等簡(jiǎn)化方法計(jì)算抗震作用。，因此可采用底部剪力法計(jì)算抗震作用。本工程的場(chǎng)地為Ⅱ類(lèi)場(chǎng)地，抗震設(shè)防烈度為7度，在設(shè)計(jì)地震分組為第一組情況下，由《建筑設(shè)計(jì)抗震規(guī)范》 可查得。=。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按公FEK=α1Geq式計(jì)算，式中：—結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；α1—相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期T1的水平地震影響系數(shù)；—計(jì)算地震作用時(shí)，結(jié)構(gòu)等效總重力荷載的代表值；—計(jì)算地震作用時(shí)，結(jié)構(gòu)的總重力荷載代表值，為各質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值之和。GE=∑Gi=++++=KNGeq===Tg===FEK=α1 Geq==由于T1===，則應(yīng)考慮頂點(diǎn)附加地震作用。則頂點(diǎn)的附加水平地震作用為，式中為頂部的附加地震作用系數(shù)，查《建筑設(shè)計(jì)抗震規(guī)范》附表可得則，=+=質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值可按：將代入上式可得到Fi 。 Fi計(jì)算表層次Hi（m）Gi（kN）GiHi（kNm）GiHi/∑GjHjFEK（1δn）（kN）Fi（kN）541802393214. 水平地震作用下的側(cè)移計(jì)算水平地震作用下的層間位移Δ,。 水平地震作用下的側(cè)移計(jì)算表層次層間剪力Vi（kN）層間剛度Di（N/mm）層間位移Δ（mm）頂點(diǎn)位移ui（mm）層高h(yuǎn)i（mm）層間轉(zhuǎn)角θe510633001/3402410633001/1843310633001/1364210633001/1157110540501/1753 可知，最大層間彈性位移角發(fā)生在第2層，其值為1/1157，遠(yuǎn)小于《建筑設(shè)計(jì)抗震規(guī)范》規(guī)定的位移極限值，而且結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移與總高度之比1/1668小于1/550，因此結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)位移滿足要求。 剪重比計(jì)算《建筑設(shè)計(jì)抗震規(guī)范》，抗震驗(yàn)算時(shí)，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力應(yīng)符合公式要求：式中：——第i層對(duì)應(yīng)于水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的樓層剪力； ——剪力系數(shù)，查《建筑設(shè)計(jì)抗震規(guī)范》，本工程的?！趈層的重力荷載代表值。 剪重比計(jì)算表層次層間剪力Vi（kN）Gi（kN）∑Gi（kN）剪重比54321由表中的計(jì)算結(jié)果可得，,滿足規(guī)范的要求。4 橫向框架內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算單元與計(jì)算簡(jiǎn)圖 計(jì)算單元取5軸所對(duì)應(yīng)的框架進(jìn)行計(jì)算。該框架受到該單元內(nèi)屋（樓）面直接傳給該框架的荷載，和計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載通過(guò)縱向框架梁以集中荷載的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。由于縱向框架梁的中心線和柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。 框架計(jì)算單元（單位：mm）選取第8軸框架進(jìn)行計(jì)算。 框架計(jì)算簡(jiǎn)圖（單位：mm） 豎向永久荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算由于本工程所采用的板均是雙向板，根據(jù)雙向板的傳力性能，板的荷載傳到梁上為梯形和三角形荷載。則在豎向永久荷載作用下。 豎向永久荷載下框架梁荷載圖1. 頂層的框架梁所受的荷載計(jì)算（1） 均布線荷載,q1（8軸/DE軸框架梁自重） q1=q2（8軸/EF軸框架梁自重） q2=q3（8軸/FG軸框架梁自重） q3=( 2 ) 三角形荷載等效均布荷載q4（屋面?zhèn)鹘o8/DE軸） q4=2（5247。2）5/8=q5（屋面?zhèn)鹘o8/EF軸） q5=2（247。2）5/8=q6（屋面?zhèn)鹘o8/FG軸） q6=2（5247。2）5/8=（3）集中荷載F1（8/D軸框架柱所受到的集中力）F1=框架梁自重+女兒墻自重+板傳荷載=（）+6+（12+）6=F2（8/E軸框架柱所受到的集中力）F2=框架梁自重+板傳荷載=（）+（12+）6+（12+）6=F3（8/F軸框架柱所受到的集中力）F3=框架梁自重+板傳荷載=（）+（12+）6+（12+）6=F4（8/G軸框架柱所受到的集中力）F4=框架梁自重+女兒墻自重+板傳荷載=（）+6+（12+）6=（4）集中力矩由于D軸、F軸框架梁的中心線和柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩M1（8軸/D軸柱所受的集中力矩）縱向框架梁的中心線和柱的中心線的偏心距 e1=75mmM1= F1e1== KNmM4（8軸/G軸柱所受的集中力矩）縱向框架梁的中心線和柱的中心線的偏心距 e4=75mmM4= F4e4==m（1）均布線荷載qqqq1（8軸/DE軸的框架梁自重） q1=q2（8軸/EF軸的框架梁自重） q2=q3（8軸/FG軸的框架梁自重） q3=（2）三角形荷載等效均布荷載q4（樓面?zhèn)鹘o8/DE軸） q4=2（5247。2）5/8=q5（樓面?zhèn)鹘o8/EF軸） q5=2（247。2）5/8=q6（樓面?zhèn)鹘o8/FG軸） q6=2（5247。2）5/8=（3）集中荷載F1（8/D軸框架柱所受到的集中力）F1=框架梁自重+外墻自重+板傳荷載+柱自重=（）+（）+（12+）6+=F2（8/E軸框架柱所受到的集中力）F2=框架梁自重+內(nèi)墻自重+板傳荷載+柱自重=（）+（）+（12+）6+（12+）6+=F3（8/F軸框架柱所受到的集中力）F3=框架梁自重+內(nèi)墻自重+板傳荷載+柱自重=（）+（）+（12+）6+（12+）6+=F4（8/G軸框架柱所受到的集中力）F4=框架梁自重+外墻自重+板傳荷載+柱自重=（）+（）+（12+）6+=（4）集中力矩由于D軸、F軸框架梁的中心線和柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩M1（8軸/D軸柱所受的集中力矩）縱向框架梁的中心線和柱的中心線的偏心距 e1=75mmM1= F1e1=()= KNmM4（8軸/G軸柱所受的集中力矩）縱向框架梁的中心線和柱的中心線的偏心距 e1=75mmM4= F4e4=()= KNm。樓層均布荷載（kN/m）等效均布荷載 （kN/m）集中力（kN）集中力矩（kN1