xx政府辦公樓設計畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-17 12:59 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 活載標準值下中柱軸力計算 層次截面橫梁傳剪力（KN）集中荷載F（KN）柱軸力（KN）5上下4上下3上下2上下1上下，（） 活載作用下V圖（） 活載作用下N圖（）框架在風荷載（從左向右吹）下的內(nèi)力用D值法進行計算。其步驟為：（1）求各柱反彎點的剪力值（2）求各柱反彎點高度（3）求各柱的桿端彎矩及梁彎矩（4）求各柱的軸力和梁剪力第i層第m柱所分配的剪力為： 。框架柱反彎點位置，,。 A D軸框架柱反彎點位置層號h/my0y1y2y3yyh/m500040000300020001000 B C軸框架柱反彎點位置層號h/my0y1y2y3yyh/m50004000300020001000框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩按下式計算。 中柱處的梁： 邊柱處的梁： 風荷載作用下A軸、D軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算層號54120088674412008867341200886724120088671176123925 風荷載作用下B、C軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算層號541200117334412001173334120011733241200117331176124881。 風荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力層號梁端剪力/KN柱軸力/KNB軸C軸543101021注：軸力壓力為“+”，拉力為“”。7. 內(nèi)力組合 根據(jù)結構類型，地震烈度，房屋高度等因素，本工程框架抗震等級為四級，設防烈度為6度，不需要進行抗震結構設計，只需進行抗震構造。各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進行內(nèi)力組合。當考慮結構塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應控制的組合和由永久荷載效應控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利者。由于構件控制截面的內(nèi)力值應取自支座邊緣處，為此，進行組合前，應先計算各控制截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。梁支座邊緣處的內(nèi)力值： 式中 柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計算簡圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算到控制界面處的值。為了簡化起見，也可采用軸線處內(nèi)力值，這樣算的的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點。 框架梁內(nèi)力組合內(nèi)力組合取了頂層，標準層和底層具有代表性的三層，進行內(nèi)力組合，其他層內(nèi)力組合參考此三層。由于CD梁與AB梁內(nèi)力相同，故內(nèi)力組合時和AB梁一樣，配筋時間同AB梁一樣。 用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應控制的基本組合表（梁AB）層號恒載活載左風右風及相應的V及相應的V及相應的M①②③④組合項目值組合項目值組合項目值5左M①+②+④①+②+④V中M①+②+③V右M①+②+③①+②+③V4左M①+②+④①+②+④V中M①+②+③V右M①+②+③①+②+③V1左M①+②+④①+②+④V中M①+②+③V右M39①+②+③①+②+④V注：1. 恒載①；2. 活載②和左風③、右風④；3. 活載②為滿跨布置在AB、BC、CD框架梁上；4. 以上各值均為支座邊的M和V；5. 表中彎矩的單位為，剪力單位為kN； 用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應控制的基本組合表（梁AB）層號恒載①活載②及相應的V及相應的V及相應的M組合項目值組合項目值組合項目值5左M①+②①+②V中M①+②V右M①+②①+②V4左M①+②①+②V中M①+②V右M①+②①+②V1左M①+②①+②V中M①+②V右M①+②①+②V注：1. 恒載①；2. 活載②；3. 以上各值均為支座邊的M和V；4. 表中彎矩的單位為，剪力單位為kN； 用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應控制的基本組合表（梁BC）層號恒載活載左風右風及相應的V及相應的V及相應的M①②③④組合項目值組合項目值組合項目值5左M①+②+④①+②+④V中M00①+②V右M①+②+③①+②+③V4左M①+②+④①+②+④V中M00①+②V右M①+②+③①+②+③V1左M①+②+④①+②+④V中M00①+②V右M①+②+③①+②+③V注：1恒載①；2活載②和左風③、右風④；3活載②為滿跨布置在AB、BC、CD框架梁上；4. 以上各值均為支座邊的M和V；5. 表中彎矩的單位為，剪力單位為kN； 用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應控制的基本組合表（梁BC）層號恒載①活載②及相應的V及相應的V及相應的M組合項目值組合項目值組合項目值5左M①+②①+②V中M①+②V右M①+②①+②V4左M①+②①+②V中M①+②V右M
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