【文章內(nèi)容簡介】 ，依公式 所以 計算以 作為標準。則 據(jù)此作出與液體流量無關(guān)的水平漏液線（5）.由（1），（2），（3），（4），（5）式做出塔板負荷性能圖上的（1），（2），（3），（4）及（5）共五條線見附圖1。由附圖1查得 操作彈性=根據(jù)以上方程，可做出浮閥塔的負荷性能圖如下：(橫坐標單位：Vs/(m3/s).縱坐標單位：Ls/(m3/s)103) P點在適宜操作區(qū)的適中位置，說明塔板設(shè)計合理。圖211. 液沫夾帶線以=，為限，求的關(guān)系由式（1）知 ，則在操作范圍內(nèi)任取幾個值。依式子（1）算出相應(yīng)值列于表1中 由此做出霧沫夾帶線（1）。2. 液泛線在操作范圍內(nèi)任取幾個值，依上式計算出記過列于下表：由此做出液泛線（2）。3. 液相負荷下限線以s。作為液體在降液體在降液管中停留時間的下限，s 求出上限液體流量值。在圖上液相負荷上限線為與氣體流量無關(guān)的豎直線。（3）取堰上高度 作為液相負荷下限線條件，又公式求出下限液體流量值。在圖上液相負荷下限線為與氣體流量無關(guān)的豎直線。（4）5. 漏液線對于 重型閥，依公式 所以 計算以 作為標準。則 據(jù)此作出與液體流量無關(guān)的水平漏液線（5）.由（1），（2），（3），（4），（5）式做出塔板負荷性能圖上的（1），（2），（3），（4）及（5）共五條線見附圖1由附圖1查得 操作彈性=根據(jù)以上方程，可做出浮閥塔的負荷性能圖如下：(橫坐標單位：Vs/(m3/s).縱坐標單位：Ls/(m3/s)103)P點在適宜操作區(qū)的適中位置，說明塔板設(shè)計合理。由附圖1查得 操作彈性=根據(jù)以上方程，可做出篩板塔的負荷性能圖如下：圖22沈陽最高月平均氣溫℃，冷卻劑選用深井水，冷卻水出口溫度一般不超過45℃，負責易結(jié)垢，取℃。求泡點回流溫度： ℃ 操作彈性為 3. 冷卻水用量 冷卻水溫度30~40 攝氏度 選擇150 攝氏度的飽和水蒸氣加熱，溫度為150 攝氏度的飽和水蒸氣冷凝潛熱1. 間接加熱蒸汽量2. 再沸器加熱面積 ℃為再沸器液體入口溫度℃為回流汽化上升蒸汽時溫度℃為加熱溫度℃為加熱蒸汽冷凝液體溫度用潛熱加熱可節(jié)省蒸汽量從而減少熱量損失℃℃℃，取， 配管的選擇 1. 塔頂蒸汽管 從塔頂?shù)嚼淠鞯恼羝麑?dǎo)管，必須符合尺寸，以免產(chǎn)生過大壓降，特別是在減壓過程中，過大壓降會影響塔的真空度。操作壓力為常壓，蒸汽流速故選用外徑為325mm，公稱直徑為300mm，法蘭外徑為460mm的標準管。2. 回流管 冷凝器安裝在塔頂時，回流液在管道中的流速一般不能過高，否則冷凝器高度也要提高，對于重力回流一般取 ~，取故選用外徑為108mm，公稱直徑為100mm，法蘭外徑為220mm的標準管。3. 進料管 取 故選用外徑為108mm，公稱直徑為100mm，法蘭外徑為220mm的標準管。4. 塔釜出料管 塔釜流出液體速度 故選用外徑為76mm，公稱直徑為65mm，法蘭外徑為185mm的標準管。5. 釜液進再沸器管 采用直管 故選用外徑為108mm，公稱直徑為100mm，法蘭外徑220mm的標準管。6. 再沸器蒸汽入塔管 取 故選用外徑為325mm，公稱直徑為300mm，法蘭外徑為460mm的標準管。 塔體結(jié)構(gòu) 1 塔頂空間 取2 塔底空間 取3 人孔 每7層塔板設(shè)置一人孔，（裙座和塔頂?shù)卓臻g各一人孔）取。4 封頭高度 取5 裙座高度 取采用筒形裙座。則塔的整體高度 沈陽化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 強度校核第三部分 強度校核 圓筒和封頭強度計算 （1） 塔殼材料Q345R 。（厚度316mm） 設(shè)計壓力：P=. 計算壓力：（2） 設(shè)計厚度 圓筒計算厚度：封頭計算厚度： 設(shè)計厚度對Q345R鋼板負偏差，因而可取名義厚度，但對于低合金鋼制的容器規(guī)定布包扣腐蝕余量的最小厚度應(yīng)不小于3mm，但若加上2mm的腐蝕余量，名義厚度至少應(yīng)取5mm，有港版標準規(guī)格名義厚度為8mm。（3） 檢驗 質(zhì)量載荷計算（1） 塔殼和裙座質(zhì)量 （2） 人孔、法蘭、接管等附件質(zhì)量 （3） 內(nèi)部構(gòu)建質(zhì)量（4） 保溫材料質(zhì)量（5） 平臺和扶梯 （6）操作時塔內(nèi)物料質(zhì)量 （7）沖水質(zhì)量（8）塔器的操作質(zhì)量（9）塔器的最大質(zhì)量（10）塔器的最小質(zhì)量將塔沿高度分成4部分，每段高為4750mm，其質(zhì)量列入下表表31 精餾塔物料恒算表 段號質(zhì)量1234 0190 地震載荷及地震彎矩計算 1. 塔的自振周期 表32 精餾塔物料恒算表段號項目1234操作質(zhì)量集中質(zhì)量距地面高237571251187516625 ,Ⅱ類遠震,, ，因，且H20,故無需考慮高震型影響：00 截面地震彎矩：ⅠⅠI截面地震彎矩： ⅡⅡ 截面地震彎矩： 風載荷和風彎矩計算將塔沿高度分成5段，計算結(jié)果見下表：表33 精餾塔物料恒算表段號項目12345塔段長度，0～～～～～19，,(B類),38003800380038003800,400,600,2820,00截面風彎矩帶入數(shù)據(jù)得ⅠⅠ截面風彎矩帶入數(shù)據(jù)得 Ⅱ Ⅱ截面風彎矩 帶入數(shù)據(jù)得 最大彎矩 塔底部截面00處 所以（該塔由風彎矩控制） ⅠⅠ截面 ⅡⅡ截面 圓筒應(yīng)力校核 驗算塔殼ⅡⅡ截面處操作時和壓力試驗時的強度和穩(wěn)定性。表34 圓筒應(yīng)力校核表計算截面ⅡⅡ1計算截面以上的塔操作質(zhì)量 2計算截面的橫截面積 3塔殼有效厚度 4計算截面的界面系數(shù) 5最大彎矩 6許用軸向應(yīng)力7許用軸向拉應(yīng)力 8操作壓力引起的軸向拉應(yīng)力 9重力引起的軸向應(yīng)力 10彎矩引起的軸向應(yīng)力 11軸向壓應(yīng)力 12組合拉應(yīng)力 13液柱靜壓力+ 14液壓試驗時，計算截面以上塔的質(zhì)量 15許用軸向壓應(yīng)力 16許用周向應(yīng)力 17許用軸向拉應(yīng)力 18周向應(yīng)力,19壓力引起的軸向應(yīng)力 20重力引起的軸向應(yīng)力 21彎矩引起的軸向應(yīng)力 22軸向壓應(yīng)力 23組合拉應(yīng)力 裙座穩(wěn)定計算a．00截面（圓筒形裙座）： 取 取 b．I I截面（人孔所在截面）：c．人孔： ，則 3．8 基礎(chǔ)環(huán)設(shè)計基礎(chǔ)環(huán)外徑基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)徑 代入數(shù)據(jù)計算得： 則厚度取 地腳螺栓 代入數(shù)據(jù)計算得：地腳螺栓螺紋小徑，16個 筋板設(shè)計 一個地腳螺栓所承受的最大壓力:結(jié)構(gòu)中：， ，筋板的壓應(yīng)力：筋板細長比： 臨界細長比： 筋板的許用應(yīng)力其中： 蓋板設(shè)計（有蓋墊的環(huán)形蓋板）機構(gòu)中：，，則驗算通過 裙座與塔殼的焊縫驗算（對接焊縫）對焊縫的拉應(yīng)力：其中，， 驗算合格內(nèi)徑圓柱形筒體，采用標準橢圓形封頭，封頭中心位置設(shè)置的內(nèi)平齊接管，封頭名義厚度，設(shè)計溫度，封頭和補強圈材料為Q345R，其許用應(yīng)力，接管材料為10鋼，其許用應(yīng)力，接管和封頭的厚度附加量C均為。焊接接頭系數(shù)。⑴ 補強及補強方法判別①補強判斷允許不另行補強的最大接管外徑為。本開孔外徑等于，需另行考慮其補強。②補強計算方法判別開孔直徑： 本凸形封頭開孔直徑，滿足等面積法開孔補強計算的適用條件，用等面積法進行開孔補強計算。⑵ 開孔所需補強面積計算厚度： ，接管有效厚度開孔所需補強面積 ⑶ 有限補強范圍①有效寬度B 取上述兩數(shù)大值，故。②有效高度取上述兩值小值，故內(nèi)側(cè)有效高度⑷ 有效補強面積 ①封頭多余金屬面積 封頭有效厚度封頭多余金屬面積 綜上計算結(jié)果，所以不需要另行設(shè)置補強圈。 再沸器入塔管內(nèi)徑圓柱形筒體，采用標準橢圓形封頭，封頭中心位置設(shè)置的內(nèi)平齊接管，封頭名義厚度，設(shè)計溫度，封頭和補強圈材料為Q345R，其許用應(yīng)力，接管材料為10鋼，其許用應(yīng)力，接管和封頭的厚度附加量C均為。焊接接頭系數(shù)。⑴ 補強及補強方法判別①補強判斷允許不另行補強的最大接管外徑為。本開孔外徑等于，需另行考慮其補強。②補強計算方法判別開孔直徑： 本凸形封頭開孔直徑，滿足等面積法開孔補強計算的適用條件，用等面積法進行開孔補強計算。⑵ 開孔所需補強面積計算厚度： ，接管有效厚度開孔所需補強面積 ⑶ 有限補強范圍①有效寬度B 取上述兩數(shù)大值，故。②有效高度取上述兩值小值，故內(nèi)側(cè)有效高度⑷ 有效補強面積 ①封頭多余金屬面積 封頭有效厚度封頭多余金屬面積 綜上計算結(jié)果，所以不需要另行設(shè)置補強圈。通過以上計算可知，的接管不需要補強，則其他接管公稱直徑均小于等于325，且由于塔釜接管不需補強，其他位置的計算壓力都小于塔釜的計算壓力，所以其他接管均不需要設(shè)置補強圈。查HG206521998得：裙座上開孔為圓