【文章內(nèi)容簡介】 2 /39。 7 8 4 . 8 9 0 7sLLL m s?? ? ? ②塔徑 首先考慮精餾段： 參考有關(guān)資料：初選板間距 HT= 取板上液層高度 hL= 故， HThL== 0 . 0 0 4 9 4 3 8 0 2 . 1 8 7 7 0 . 0 4 5 9 21 . 8 0 8 2 . 8 7 2s LsvLV ?? ? ? ? 查表得： C20= 校核到物體表面張力 精餾段 20 5 5 .9 9 10 .0 7 9 0 .0 9 7 0 62 0 2 0CC ?? ? ? ? m a x 8 0 2 . 1 8 7 7 2 . 8 7 20 . 0 9 7 0 6 1 . 6 1 9 2 /2 . 8 7 2Lvvu C m s???? ?? ? ? ? 適宜的空塔氣速 u=(– )umax=*=故塔徑： sVDmu? ? ?? ? 按標準 所以，塔徑圓整為 13 1. 80 81. 6 0. 89 9 /4u m su? ? ?? 精餾塔有效高度的計算 精餾段有效高度 (1 5 1 ) 0 .4 5 6 .3TTTNHZmE? ? ? ? ? 提餾段有效高度 39。39。 (1 9 1 ) 0 .4 5 8 .1TTTNHE? ? ? ? ? 在進料孔上方設(shè)一人孔，高為 故精餾塔有效高度為 ++=15m 提餾段 ：20 39。 5 2 .6 639。 39。 0 .0 7 2 0 .0 8 7 3 82 0 2 0CC ?? ? ? ? m a x 39。39。39。 39。 1 . 3 4 5 /39。Lvvu C m s?????? 適宜的空塔氣速 m a x39。 ( 0 .6 0 .8 ) 39。 0 .7 1 .3 4 5 0 .9 4 2 /u u m s? ? ? ? 故塔徑： 39。 39。 39。 44sVDmu? ? ?? ? 按標準，塔徑圓整為 所以， 39。 /39。4 u m su? ? ?? ③溢流裝置 采用單溢法弓形降液管 ⑴堰長 lw 取堰長 lw==*= ⑵出口堰高 hw=hLhow 選用平直堰，堰上液層高度 how由下式計 算 21000hwowLElh ? 14 當 D=1600mm 時，單溢流 Lh≦ 70m3/h 由液流收縮系數(shù)計算圖 D? 查得 ,精餾段 :E= 23 ??? 故， hw== 提餾段： E= 則，23 39。 941000owhm??? 故， 39。wh == ④降液管底隙高度 精餾段 h0=== 提餾段 039。h = 39。wh == ⑤弓形降液管寬度 Wd和面積 Af的確定 由 39。wlD ? 查《化工設(shè)計手冊》得： dWD =, fTAA = 故， Wd=*D=*= 2 20 .1 2 0 .2 4 14f DAm??? 精餾段停留時間 0 .2 4 1 0 .4 5 2 2 .3 0 50 .0 0 4 9 4 3fTsAH sL? ?? ? ? (5s 符合要求 ) 提餾段停留時間 0 . 2 4 1 0 . 4 539。 1 139。 0 . 0 1 0 0 2fTsAH sL? ?? ? ? (5s 符合要求 ) ⑥塔板布置及浮閥數(shù)目排列 取閥孔的動能因子 F0=12 15 精餾段 00 , 12 7 . 0 8 /2 . 8 7 2vmFu m s?? ? ? 浮閥數(shù) 220 213 4sVNdu? ? ?? ?? 取有效區(qū)寬度 Wc= 取安定區(qū)寬度 Ws= 開孔面積： 2 2 2 12 s in180a xA x R x R R? ???? ? ????? R= 2cDW?=x= ()2dD W Ws??=(+)= 2 2 2 1 20 . 4 22 ( 0 . 4 2 0 . 7 2 0 . 4 2 s in ) 1 . 1 3 71 8 0 0 . 7 2aAm ??? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? 取同一磺排的孔心距 a=75mm= 估算排間距 h h= aAna? = 1 .1 3 7 0 .0 7 1 22 1 3 0 .0 7 5 m?? 提餾段： 00 , 1239。 6 .6 0 9 /39。 3 .2 9 7vmFu m s?? ? ? 浮閥數(shù) 22039。 39。 190 4 39 0939。4 4sVNdu? ? ?? ?? 估算排間距 39。h 39。h = aAna? = 1 .1 3 7 0 .0 7 9 81 9 0 0 .0 7 5 m?? 浮閥排列方式采用等腰三角形叉排方式作圖（見附圖），排得閥數(shù)為 209 個。 按 N=209 個重新核算孔速及閥孔動能因數(shù)： 精餾段：0 22 / 2094 4sVu m sdN? ? ?? ?? 0 7. 24 2 2. 87 2 12 .2 7F ? ? ? 16 閥孔動能因子變化不大 塔板開孔率 00 .8 9 9 1 2 .4 17 .2 4 2uu? ? ? ?﹪ 提餾段：0 2239。 39。 / 2094 4sVu m sdN? ? ?? ?? 0 7. 24 2 3. 29 7 10 .8 9F ? ? ? 閥孔動能因子變化不大 ,在 9– 12 范圍內(nèi)。 塔板開孔率 039。 0 .7 6 539。 1 2 .7 539。 6 .0 0uu? ? ? ?﹪ 塔板的流體力學驗算 ： ⑴氣體通過浮閥塔板的壓降 p c fh h h h?? ? ? ①干板阻力 7 3 . 1 7 3 . 1 5 . 8 9 /2 . 8 7 2ocvu m s?? ? ? u oc u o 則 2Vc Luh g????25 .3 4 2 .8 7 2 7 .2 4 2 0 .0 5 1 12 8 0 2 .1 8 7 7 9 .8 1 m??????液柱 ②板上充氣液層阻力 本設(shè)備分離苯和甲苯的混合液，即液相為碳氫化合物，可取充氣系數(shù) ε = hl=ε hL=*= 液柱 ③液體表面張力所造成的阻力 此阻力很小，忽略不計 因此，與氣體流經(jīng)一層浮閥塔板的壓降所相當?shù)囊褐叨葹椋? hp=+= 液柱 (單板壓降 p p LP h g??? =**=677Pa) ⑵淹塔 為了防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中清液層高度 ()d T wH H h??? 17 Hd=hp+hL+hd ①與氣體通過塔板的壓強降所相當?shù)囊褐叨?hp前已算出 hp= m 液柱 ②液體通過降液管的壓頭損失因不設(shè)進堰口 2200 . 0 0 4 9 4 30 . 1 5 3 ( ) 0 . 1 5 3 ( ) 0 . 0 0 1 2 11 . 2 0 . 0 4 6 3sdwLhmlh? ? ??液柱 ③板上液層高度 hL= 則 Hd=++= 取 ? =，又已選定 HT= , hw= 則， ( ) 0 .5 ( 0 .4 5 0 .0 5 2 3 ) 0 .2 1 5TwH h m? ? ? ? ? ? 可見 hd ()TwHh? ? 符合防止淹塔的要求。 ⑶霧沫夾帶 泛點率 = 100vs s LLvFbV L ZK C A??? ?? ?﹪ 及泛點率 = vsLvFTVKC A???? ? ﹪ 板上液體流徑長度 ZL=D2 dW =?= 板上液流面積 bA = TA 2 fA =?= 苯和甲苯為正常系統(tǒng)，取物性系數(shù) K= 查得泛點負荷系數(shù) CF=,將以上數(shù)值代入上式 泛點率 = 943 802 .1877 ? ? ?? ???﹪ 泛點率 =802 .1877 ? ?? ? ?﹪ 18 對于大塔，為避免過量霧沫夾帶，應控制泛點率不超過 80﹪，計算出的泛 點率都在 80﹪以下，故可知霧沫夾帶量能夠滿足 ev(液 )/kg(氣 )的要求。 ： ⑴氣體通過浮閥塔板的壓降 p c fh h h h?? ? ? ①干板阻力 7 3 . 1 7 3 . 139。 5 . 4 6 3 /39。 3 . 2 9 7ocvu m s?? ? ? 39。ocu 0u 則 2VcLuh g???? 25 .3 4 3 .2 9 7 6 .0 0 0 .0 4 1 1 62 9 .8 1 7 8 4 .8 9 0 6 m?????? 液柱 ②板上充氣液層阻力 本設(shè)備分離苯和甲苯的混合液，即液相為碳氫化合物，可取充氣系數(shù)