325t的雙梁橋式起重機橋架結(jié)構(gòu)與大車運行機構(gòu)設(shè)計畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-25 07:49 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 1） 滿載小車在跨中，跨中點彎距為輪壓合力與左輪的距離為則跨中點剪切力為跨中扭矩為2）滿載小車在跨端極限位置（）.小車左輪距梁端距離為跨端剪切力為跨端內(nèi)扭矩為主梁跨中總彎距為主梁跨端總剪切力（支承力）為1），橋架按鋼架計算，因偏軌箱形梁與端梁連接面較寬，應取兩主梁軸線間距代替原小車軌距構(gòu)成新的水平鋼架，這樣比較符合實際，于是水平鋼架計算模型示于表圖表圖 水平鋼架計算模型①跨中水平彎距（與單梁橋架公式相同）跨中水平剪切力為跨中軸力為②2），橋架也按水平鋼架分析（表圖）. 2），橋架也按水平鋼架分析（表圖）.表圖 側(cè)向里作用下鋼架的分析這時，計算系數(shù)為①超前力為端梁中點的軸力為端梁中點的水平剪切力為主梁跨中的水平彎距為主梁軸力為主梁跨中總的水平彎距為②超前力為端梁中點的軸力為端梁中點的水平剪切力為主梁跨端的水平彎距為主梁跨端的水平剪切力為主梁跨端總的水平剪切力為小車在跨端時，主梁跨中水平彎距與慣性載荷下的水平彎距組合值較小，不需計算需要計算主梁跨中截面（參閱表圖）危險點①、②、③的強度.（1）主腹板上邊緣點①的應力為主腹板邊至軌頂距離為主腹板邊的局部壓應力為垂直彎距產(chǎn)生的應力為水平彎距產(chǎn)生的應力為慣性載荷與側(cè)向力對主梁產(chǎn)生的軸向力較小且作用方向相反，應力很小，故不計算.主梁上翼緣的靜距為主腹板上邊的切應力為點①的折算應力為（2）點②的應力為（3）點③的應力為（4）主梁跨端的切應力主梁跨端截面變小，為便于主端梁鏈接，取腹板高度等于端梁高度，跨端只需計算切應力.1） ，故主腹板中點切應力為主梁跨端封閉截面面積為代入上式副腹板中兩切應力反向，可不計算.2） .主梁翼緣焊縫厚度取 ，采用自動焊，不用計算.橋架工作級別為，應按載荷組合Ⅰ計算主梁跨中的最大彎矩截面（）的疲勞強度.由于水平慣性載荷產(chǎn)生的應力很小，為了計算簡明而忽略慣性應力.求截面的最大彎矩和最小彎矩，滿載小車位于跨中（輪壓在點上），則空載小車位于右側(cè)跨端時（表圖 ）表圖 主梁跨中（）最小彎矩的計算 左端支反力為（1）驗算主腹板受拉翼緣焊縫④的疲勞強度（表圖 ）表圖 主梁截面疲勞強度驗算點應力循環(huán)特性根據(jù)工作級別，應力集中等級及材料，查得,.焊縫拉伸疲勞許用應力為（2）驗算橫隔板下端焊縫與主腹板連接處⑤顯然，相同工況下應力循環(huán)特性是一致的.根據(jù)及橫隔板采用雙面連續(xù)貼角焊縫連接，板底與受拉翼緣間隙為,應力集中等級為，查得 .拉伸疲勞許用應力為由于切應力很小，忽略不計.（1）整體穩(wěn)定性主梁高寬比（2）局部穩(wěn)定性翼緣板需設(shè)置一條縱向加勁肋，不再驗算.翼緣板最大外伸部分 （穩(wěn)定）主腹板副腹板故需設(shè)置橫隔板和兩條縱向加勁肋，主、副腹板相同，其布置示于表圖1016.表圖11 主梁加勁肋設(shè)置及穩(wěn)定性計算隔板間距，縱向加勁肋位置1） 驗算跨中主腹板上區(qū)格Ⅰ的穩(wěn)定性，區(qū)格兩邊正應力為（屬不均勻壓縮板）區(qū)格Ⅰ的歐拉應力為區(qū)格分別受 、和作用時的臨界壓應力為嵌固系數(shù)屈曲系數(shù)則 需修正，則腹板邊局部壓應力壓力分布長，按計算.區(qū)格Ⅰ屬雙邊局部壓縮板，板的屈曲系數(shù)為需修正，則區(qū)格平均切應力為板的屈曲系數(shù)為需修正，則區(qū)格上邊緣的復合應力為區(qū)格的臨界復合應力為區(qū)格Ⅱ的尺寸與Ⅰ相同，而應力較小，故不需再算。主腹板外側(cè)設(shè)置短加勁肋，與上翼緣板頂緊以支承小車軌道，間距.2）驗算跨中副腹板上區(qū)格的穩(wěn)定性副腹板上區(qū)格只受及的作用.區(qū)格兩邊的正應力為切應力為區(qū)格Ⅰ的歐拉應力為（屬于不均勻壓縮板）,需修正，則,復合應力為區(qū)格Ⅱ和跨端應力較小，不再計算.3） ，板中開孔尺寸為.翼緣板縱向加勁肋選用角鋼，,.縱向加勁肋對翼緣板厚度中線（）的慣性矩為主、副腹板采用相同的加勁肋,.縱向加勁肋對主腹板厚度中線的慣性矩為主梁拼接從略，可參閱端梁部分.第五章、端梁計算端梁截面已初步選定，現(xiàn)進行具體計算。端梁計算工況取滿載小車位于主梁跨端，大、小車同時運行起、制動及橋架偏斜。端梁按修改的鋼架尺寸計算,,主梁軸線與主腹板中線距離.主梁最大支承力.因作用點的變動引起的附加力矩為
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