長(zhǎng)江公路大橋引橋a6聯(lián)單箱雙室截面混凝土梁橋設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-25 06:18 本頁面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 [2]7支座沉降I[7]7支座沉降 1/47支座沉降 1/27支座沉降 3/47支座沉降J[8]10支座沉降I[10]10支座沉降 1/410支座沉降 1/210支座沉降 3/410支座沉降J[11]14支座沉降I[14]14支座沉降 1/414支座沉降 1/214支座沉降 3/414支座沉降J[15]20支座沉降I[20]20支座沉降 1/420支座沉降 1/220支座沉降 3/420支座沉降J[21]27支座沉降I[27]27支座沉降 1/427支座沉降 1/227支座沉降 3/427支座沉降J[28]31支座沉降I[31]31支座沉降 1/431支座沉降 1/231支座沉降 3/431支座沉降J[32]36支座沉降I[36]36支座沉降 1/436支座沉降 1/236支座沉降 3/436支座沉降J[37]42支座沉降I[42]42支座沉降 1/442支座沉降 1/242支座沉降 3/41321642支座沉降J[43]50支座沉降I[50]50支座沉降 1/450支座沉降 1/250支座沉降 3/450支座沉降J[51]54支座沉降I[54]54支座沉降 1/454支座沉降 1/254支座沉降 3/454支座沉降J[55]59支座沉降I[59]59支座沉降 1/459支座沉降 1/259支座沉降 3/459支座沉降J[60]66支座沉降I[66]66支座沉降 1/466支座沉降 1/266支座沉降 3/466支座沉降J[67]67支座沉降I[67]67支座沉降 1/467支座沉降 1/267支座沉降 3/467支座沉降J[68]68支座沉降I[68]68支座沉降 1/468支座沉降 1/268支座沉降 3/468支座沉降J[69]69支座沉降I[69]69支座沉降 1/469支座沉降 1/269支座沉降 3/469支座沉降J[70]70支座沉降I[70]70支座沉降 1/470支座沉降 1/270支座沉降 3/470支座沉降J[71]71支座沉降I[71]71支座沉降 1/471支座沉降 1/271支座沉降 3/471支座沉降J[72]72支座沉降I[72]72支座沉降 1/472支座沉降 1/272支座沉降 3/472支座沉降J[73]73支座沉降I[73]73支座沉降 1/473支座沉降 1/273支座沉降 3/473支座沉降J[74]74支座沉降I[74]74支座沉降 1/474支座沉降 1/274支座沉降 3/474支座沉降J[75]75支座沉降I[75]75支座沉降 1/475支座沉降 1/275支座沉降 3/475支座沉降J[76]76支座沉降I[76]76支座沉降 1/476支座沉降 1/276支座沉降 3/476支座沉降J[77]77支座沉降I[77]77支座沉降 1/477支座沉降 1/277支座沉降 3/477支座沉降J[78]79支座沉降I[78]79支座沉降 1/479支座沉降 1/279支座沉降 3/479支座沉降J[79]080支座沉降I[63]32580支座沉降 1/432580支座沉降 1/23251198880支座沉降 3/432580支座沉降J[64]325注：前三跨只輸出支點(diǎn)、跨中、四分之一截面的支座沉降內(nèi)力 第五章 內(nèi)力組合及內(nèi)力包絡(luò)圖 短期荷載組合根據(jù)參考文獻(xiàn)[3]，短期效應(yīng)組合采用作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值，不乘分項(xiàng)系數(shù)，其中活載不計(jì)沖擊。公式如下 (51)式中 SGk—恒載標(biāo)準(zhǔn)值；SQ1k—活載標(biāo)準(zhǔn)值；SQ2k—溫度次內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值；SQ3k—支座沉降次內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值。組合結(jié)果見表51～表52表51 彎矩短期組合截面0L/8L/43L/8L/2第一跨Mmax（）0Mmin（）0第二跨Mmax（）Mmin（）第三跨Mmax（）Mmin（）截面5L/83L/47L/8L第一跨Mmax（）Mmin（）第二跨Mmax（）Mmin（）第三跨Mmax（）Mmin（）表52 剪力短期組合截面0L/8L/43L/8L/2第一跨Vmax（kN）Vmin（kN）第二跨Vmax（kN）Vmin（kN）第三跨Vmax（kN）Vmin（kN）截面5L/83L/47L/8L第一跨Vmax（kN）Vmin（kN）第二跨Vmax（kN）Vmin（kN）第三跨Vmax（kN）Vmin（kN） 長(zhǎng)期組合參見參考文獻(xiàn)[3]，長(zhǎng)期組合的計(jì)算公式如下 (52)式中 SGk—恒載標(biāo)準(zhǔn)值；SQ1k—活載標(biāo)準(zhǔn)值；SQ2k—溫度次內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值；SQ3k—支座沉降次內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值。組合結(jié)果見表53和表54。表53 彎矩長(zhǎng)期組合截面0L/8L/43L/8L/2第一跨Mmax（）0Mmin（）0第二跨Mmax（）Mmin（）第三跨Mmax（）Mmin（）截面5L/83L/47L/8L第一跨Mmax（）Mmin（）第二跨Mmax（）Mmin（）第三跨Mmax（）Mmin（）表54 剪力長(zhǎng)期組合截面0L/8L/43L/8L/2第一跨Vmax（kN）Vmin（kN）第二跨Vmax（kN）10925Vmin（kN）第三跨Vmax（kN）Vmin（kN）截面5L/83L/47L/8L第一跨Vmax（kN）Vmin（kN）第二跨Vmax（kN）Vmin（kN）第三跨Vmax（kN）Vmin（kN） 基本組合參見文獻(xiàn)[3]，基本組合的公式如下： (53)式中 SGk—恒載標(biāo)準(zhǔn)值；SQ1k—活載標(biāo)準(zhǔn)值；SQ2k—溫度次內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值；SQ3k—支座沉降次內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值；γ0—是結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋梁安全等級(jí)為一級(jí)(參見文獻(xiàn)[3])。組合結(jié)果見表55和表56表55 彎矩基本組合截面0L/8L/43L/8L/2第一跨Mmax（）0Mmin（）0第二跨Mmax（）Mmin（）第三跨Mmax（）Mmin（）截面5L/83L/47L/8L第一跨Mmax（）Mmin（）253312第二跨Mmax（）Mmin（）第三跨Mmax（）Mmin（）5772856 剪力基本組合截面0L/8L/43L/8L/2第一跨Vmax（kN）Vmin（kN）第二跨Vmax（kN）Vmin（kN）第三跨Vmax（kN）Vmin（kN）截面5L/83L/47L/8L第一跨Vmax（kN）Vmin（kN）第二跨Vmax（kN）Vmin（kN）第三跨Vmax（kN）Vmin（kN） 包絡(luò)圖，如圖51和圖52。，如圖53和圖54。圖51 短期組合彎矩包絡(luò)圖圖52 短期組合剪力包絡(luò)圖圖53 基本組合彎矩包絡(luò)圖圖 54 基本組合剪力包絡(luò)圖 第六章 預(yù)應(yīng)力筋的計(jì)算與布置 原理與方法本設(shè)計(jì)按照全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件設(shè)計(jì)，根據(jù)正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力為： (61)式中 Ms—荷載短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計(jì)值，W—截面彈性抗力矩，近似采用毛截面性質(zhì)；ep—為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離，ep=yap(當(dāng)計(jì)算正彎矩配筋時(shí)y取yx，計(jì)算負(fù)彎矩配筋時(shí)y取ys)。按照設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求，單根鋼絞線的公稱截面面積為Ap=139mm2，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值1860MPa，張拉控制應(yīng)力σcon=1860=1395MPa(見參考文獻(xiàn)[2])，則所需的預(yù)應(yīng)力鋼絞線的根數(shù)為： (62)式中 σs—預(yù)應(yīng)力損失，按20%的控制應(yīng)力計(jì)。表61 按短期效應(yīng)組合最大配筋截面配筋0L/ 8L/43L/8L/25L/83L/47L/8L第一跨Msmax（kNm）01177651824921984141701169852416599182744385761Iyy（m4）Czp（m）
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