【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 一、預(yù)壓總體方案為了驗(yàn)證ZQM900移動(dòng)模架造橋機(jī)的設(shè)計(jì)和制造質(zhì)量， 需要在現(xiàn)場(chǎng)做空載試驗(yàn)和堆載試驗(yàn)，以確保設(shè)備在以后的使用過(guò)程中正常工作和使用安全。為了初步掌握現(xiàn)澆箱梁施工過(guò)程中以及施工完成后造橋機(jī)的撓度和剛度，在現(xiàn)澆箱梁施工前的起始跨進(jìn)行堆載模擬試驗(yàn)，堆載過(guò)程使用袋裝砂結(jié)合水袋代替施工荷載進(jìn)行。二、預(yù)壓總荷載的確定 。，混凝土比重按2450Kg/m3計(jì)算，，，內(nèi)模重36t，施工荷載（人員、施工、機(jī)、料具）。本箱梁按等效荷載預(yù)壓，預(yù)壓取905t。三、分級(jí)荷載大小及荷載分布圖試壓從采用分級(jí)加載方式：0→50%→80%→100%，加載重量為：0→453t→724t→905t。卸載時(shí)仍采用分級(jí)方式進(jìn)行，100%→80%→50%→0，卸載重量為：905t→724t→453t→0。本試壓采用砂袋結(jié)合水袋預(yù)壓，加載（卸載）到50％時(shí)，水袋及砂袋布置如下圖。加載（卸載50％）試壓布置圖a、。，，砂袋重68噸。中部30米砂袋分段布置，長(zhǎng)度為30米，重309t。水袋3為橡膠水袋，，長(zhǎng)30米，加水重量為76噸。加載總重量為453t，加載過(guò)程中若砂袋重量與實(shí)際不符合時(shí)，可調(diào)整水袋3的加載重量。，考慮水袋的的不均勻性，設(shè)置10厘米的間隙。箱梁的封錨段為43厘米，綜合考慮。b、為確保加載的重量的準(zhǔn)確性，對(duì)砂袋加載前進(jìn)行稱量。c、加載時(shí)，垂直千斤頂機(jī)械鎖僅留2毫米間隙，同時(shí)鎖定一切安全裝置。按混凝土梁重分布，模擬澆筑混凝土過(guò)程進(jìn)行加載試驗(yàn)。在加載過(guò)程中時(shí)刻注意各處支承、各處連接及變形情況。同時(shí)鎖定垂直千斤頂機(jī)械鎖。本試壓采用砂袋結(jié)合水袋預(yù)壓，加載（卸載）到80％時(shí)，水袋及砂袋布置如下圖。加載（卸載80％）試壓布置圖a、。，，砂袋重68噸。中部30米砂袋分段布置，長(zhǎng)度為30米，重309噸。水袋3為橡膠水袋，，長(zhǎng)30米，水袋重255噸。水袋2為PVC水袋，長(zhǎng)度為30米，加水重量為92噸。加載總重量為752噸。加載過(guò)程中若砂袋重量與實(shí)際不符合時(shí)，可調(diào)整2水袋的加載重量。，考慮水袋的的不均勻性，設(shè)置10厘米的間隙。箱梁的封錨段為43厘米，綜合考慮。b、為確保加載的重量的準(zhǔn)確性，對(duì)砂袋加載前進(jìn)行稱量。c、加載時(shí)，垂直千斤頂機(jī)械鎖僅留2毫米間隙，同時(shí)鎖定一切安全裝置。按混凝土梁重分布，模擬澆筑混凝土過(guò)程進(jìn)行加載試驗(yàn)。在加載過(guò)程中時(shí)刻注意各處支承、各處連接及變形情況。同時(shí)鎖定垂直千斤頂機(jī)械鎖。本試壓采用砂袋結(jié)合水袋預(yù)壓，加載（卸載）到100％時(shí)，水袋及砂袋布置如下圖。加載100％試壓布置圖a、。，，砂袋重68噸。中部30m砂袋分段布置，長(zhǎng)度為30米，重309噸。水袋3為橡膠水袋，，長(zhǎng)30米，水袋重255。水袋2為PVC水袋，長(zhǎng)度為30米，加水重量為273噸。加載過(guò)程中若砂袋重量與實(shí)際不符合時(shí)，可調(diào)整2水袋的加載重量。，考慮水袋的的不均勻性，設(shè)置10厘米的間隙。箱梁的封錨段為43厘米，綜合考慮。b、為確保加載的重量的準(zhǔn)確性，對(duì)砂袋加載前進(jìn)行稱量。c、加載時(shí)，垂直千斤頂機(jī)械鎖僅留2毫米間隙，同時(shí)鎖定一切安全裝置。按混凝土梁重分布，模擬澆筑混凝土過(guò)程進(jìn)行加載試驗(yàn)。在加載過(guò)程中時(shí)刻注意各處支承、各處連接及變形情況。同時(shí)鎖定垂直千斤頂機(jī)械鎖。移動(dòng)模架由于均為鋼結(jié)構(gòu)，支撐位置在變形較小的鋼筋混凝土墩臺(tái)上，結(jié)構(gòu)變形發(fā)生速度較快，可按以下靜置時(shí)間考慮：0→50%（4小時(shí)）→80%（8小時(shí)）→100%（24小時(shí)）→80%（6小時(shí)）→50%（4小時(shí)）→0。對(duì)靜置時(shí)間小于12小時(shí)的，在靜置時(shí)間結(jié)束后觀測(cè)，對(duì)靜置時(shí)間大于12小時(shí)的，按12小時(shí)觀測(cè)一次進(jìn)行觀測(cè)。如果在靜置過(guò)程中變形還在繼續(xù)，則需延長(zhǎng)靜置時(shí)間，特別是在100%荷載時(shí)，需等變形穩(wěn)定后才能開始卸載。四、預(yù)壓過(guò)程描述加載方式本預(yù)壓腹板上采用砂袋壓重，底板、翼板上采用水袋壓重。采用人工裝卸，沙袋采用磅秤、水袋采用水表計(jì)量，嚴(yán)格控制加載重量。 加載過(guò)程中用磅秤嚴(yán)格控制沙袋重量 加載過(guò)程中用水表嚴(yán)格控制水袋重量加載卸載過(guò)程本移動(dòng)模架于2007年6月8日開始加載，6月10日加載至50％，6月11日上午進(jìn)行測(cè)量，期間靜置時(shí)間10小時(shí)。6月12日加載至80％，6月13日進(jìn)行測(cè)量，期間靜置時(shí)間10小時(shí)。6月13日下午13：00加載至100％，6月14日上午、下午兩次進(jìn)行測(cè)量，期間靜置時(shí)間分別為24小時(shí)。6月14日晚卸載至80％，6月15日上午進(jìn)行測(cè)量，下午卸載至50％。期間靜置時(shí)間為10小時(shí)。6月16日上午進(jìn)行測(cè)量，下午卸載，6月17日12：00卸載至0％。6月18日上午進(jìn)行測(cè)量，期間靜置時(shí)間為20小時(shí)。加載卸載過(guò)程觀測(cè)數(shù)據(jù)見(jiàn)下表 移動(dòng)模架加載至50％荷載狀態(tài) 移動(dòng)模架加載至100％荷載狀態(tài)檢查過(guò)程加載過(guò)程中派2名人員檢查主梁、支腿、模板情況，未發(fā)現(xiàn)異常情況，卸載完成后應(yīng)對(duì)所有螺栓、銷軸等連接部位重新進(jìn)行一次全面檢查、緊固。五、預(yù)壓觀測(cè)布點(diǎn)平面布置圖本預(yù)壓在主梁下設(shè)置4個(gè)觀測(cè)點(diǎn)，按1/4跨布置。其布置點(diǎn)如下圖。 主梁預(yù)壓觀測(cè)布置點(diǎn)圖本預(yù)壓橫向按翼緣板邊、翼緣板根部，底模邊、底模中等七個(gè)點(diǎn)位進(jìn)行預(yù)壓觀測(cè)，其觀測(cè)點(diǎn)布置如下圖。模型觀測(cè)點(diǎn)布置圖本預(yù)壓為觀測(cè)前后支腿的變形情況，在前支中支設(shè)3個(gè)觀測(cè)點(diǎn)，觀測(cè)點(diǎn)布置如下圖。為保證測(cè)量準(zhǔn)確部分點(diǎn)采用二等水準(zhǔn)測(cè)量 前中支腿觀測(cè)點(diǎn)布置圖觀測(cè)前支腿變形量1～2mm，基本無(wú)變化，中支腿最大變形量為9mm。對(duì)不便在梁底模、翼板模上邊設(shè)點(diǎn)觀測(cè)的，在梁底模下邊焊接鋼筋取點(diǎn)。預(yù)壓過(guò)程采用精密水準(zhǔn)儀測(cè)量，測(cè)量誤差177。1mm。測(cè)量過(guò)程中記錄溫度變化，時(shí)間盡量在早上完成觀測(cè)。六、預(yù)壓結(jié)果評(píng)價(jià)根據(jù)預(yù)壓測(cè)定數(shù)據(jù)可得出移動(dòng)模架各構(gòu)件變形量。本預(yù)壓測(cè)定主梁非彈性變形量為12mm，最大彈性變形量為53mm。本預(yù)壓測(cè)定翼板模非彈性變形量10mm左右，最大彈性變形量在翼板中部，最大變形量為63mm。本預(yù)壓測(cè)定底板模非彈性變形量10mm左右，最大彈性變形量在底模中部，最大變形量為66mm。本預(yù)壓測(cè)定墩頂散模非彈性變形量2mm左右，最大彈性變形量2mm。本預(yù)壓測(cè)定前支腿基本無(wú)變化，中支腿中部最大變形量為9mm。觀測(cè)過(guò)程中，未發(fā)現(xiàn)異常現(xiàn)象，預(yù)壓結(jié)果滿足混凝土簡(jiǎn)支箱梁施工。七、預(yù)壓過(guò)程變形曲線根據(jù)《無(wú)碴軌道后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支箱梁（雙線）》（圖號(hào)：通橋（2006）2322Ⅵ）圖紙中的設(shè)計(jì)，梁體預(yù)設(shè)反拱，其它位置按二次拋物線過(guò)渡。為推算該二次拋物線公式，按下圖建立直角坐標(biāo)系，設(shè)y=ax2+b，由于箱梁計(jì)算跨度為 ，將坐標(biāo)點(diǎn)（0，）及（，0）代入上式得y=（x單位：m，y單位：mm）預(yù)壓過(guò)程變形曲線見(jiàn)加載卸載觀測(cè)過(guò)程曲線圖。八、模板的調(diào)整本箱梁預(yù)壓已基本消除非彈性變形量，調(diào)整模型時(shí)可只調(diào)整彈性變形量，通過(guò)墩頂散模設(shè)置2mm預(yù)拱。通過(guò)實(shí)測(cè)底模最大變形量為66mm，梁體預(yù)設(shè)反拱值17mm，則底模設(shè)拱度49mm，綜合已制梁總隊(duì)預(yù)壓過(guò)程變形量比實(shí)際設(shè)拱度較大，本箱梁預(yù)設(shè)拱度45mm，翼板同樣設(shè)置45mm拱度。根據(jù)各測(cè)量數(shù)據(jù)可得知主梁、底模、翼板模彈性變形曲線接近二次拋物線，如下圖。底模中部彈性變形曲線由此箱梁預(yù)拱同樣設(shè)置二次拋物線。建立坐標(biāo)系，設(shè)y=ax2+b，將坐標(biāo)點(diǎn)（0，45）及（，0）代入上式得y=+45（x單位：m，y單位：mm）根據(jù)計(jì)算出的二次拋物線公式可得出底?？v橋向各點(diǎn)預(yù)拱值（單位：mm）。根據(jù)《無(wú)碴軌道后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支箱梁（雙線）》（圖號(hào)：通橋（2007）2322Ⅵ）圖紙中的設(shè)計(jì)，梁體預(yù)設(shè)壓縮量。澆注完第一片箱梁后對(duì)箱梁張