【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 (ny(26)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(32)ny(31))/f,26,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(26)ny(32))f,32,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(26)ny(32))*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(39)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(31)ny(31))/f,39,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(39)ny(31))f,31,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(39)ny(31))*do,i,41,47*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(i)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(i+1)ny(31))/f,i,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(i)ny(i+1))f,i+1,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(i)ny(i+1))*enddo*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(48)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(40)ny(31))/f,48,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(48)ny(40))f,40,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(48)ny(40))*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(31)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(41)ny(31))/f,31,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(31)ny(41))f,41,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(31)ny(41))*do,i,49,52*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(i)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(i+1)ny(31))/f,i,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(i)ny(i+1))f,i+1,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(i)ny(i+1))*enddo*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(40)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(53)ny(31))/f,40,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(40)ny(53))f,53,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(40)ny(53))*do,i,54,59*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(i)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(i+1)ny(31))/f,i,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(i)ny(i+1))f,i+1,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(i)ny(i+1))*enddo*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(49)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(60)ny(31))/f,49,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(49)ny(60))f,60,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(49)ny(60))*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(54)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(1)ny(31))/f,54,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(54)ny(1))f,1,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(54)ny(1))*set,vll,13585*do,i,61,74*set,a,abs(nx(i)nx(i+1))**vllf,i+1,fy,af,i,fy,a*enddo*set,a,abs(nx(61)nx(49))**vllf,49,fy,af,61,fy,a*set,a,abs(nx(18)nx(75))**vllf,18,fy,af,75,fy,aetable,mi,smisc,6etable,mj,smisc,12plls,mi,mj,1etable,ni,smisc,1etable,nj,smisc,7plls,ni,nj,1 結(jié)構(gòu)配筋考慮在長(zhǎng)期使用過程中，外部荷載因初期支護(hù)材料性能退化和剛度下降向二次襯砌轉(zhuǎn)移，二次襯砌按能承擔(dān)全部外部荷載(主要荷載、附加荷載和外荷載)計(jì)算。襯砌結(jié)構(gòu)按“荷載——結(jié)構(gòu)”計(jì)算模式，破損階段法驗(yàn)算結(jié)構(gòu)截面強(qiáng)度，并驗(yàn)算鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)裂縫寬度。 襯砌配筋計(jì)算本車站襯砌混凝土標(biāo)號(hào)為,。設(shè)縱向受拉鋼筋的面積為(離軸力N比較近)；離軸力比較遠(yuǎn)的鋼筋面積為As；都采用Q335；。為充分發(fā)揮混凝土的受壓特點(diǎn)——補(bǔ)充如下方程：采用對(duì)稱布筋，用下面公式判別大小偏心， (317)式中， ——相對(duì)受壓區(qū)高度；——偏心壓力；——混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——單元寬度；——有效高度。當(dāng)時(shí)為大偏心，反之為小偏心。當(dāng)計(jì)算的滿足，則受拉鋼筋數(shù)量為 (318)式中， 、——受拉、受壓鋼筋面積；——偏心壓力；——偏心壓力作用力點(diǎn)到鋼筋合力作用點(diǎn)的距離；——保護(hù)層厚度；——鋼筋的抗拉，抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——有效高度。若當(dāng)計(jì)算的滿足，則受拉鋼筋數(shù)量為 (319)式中，、——受拉、受壓鋼筋面積；——偏心壓力；——偏心壓力作用力點(diǎn)到鋼筋合力作用點(diǎn)的距離；、——保護(hù)層厚度；——鋼筋抗拉或抗壓計(jì)算強(qiáng)度值；——有效高度。其他公式： (320) (321)式中， ——附加偏心矩；——偏心矩增大系數(shù)。 計(jì)算數(shù)據(jù)(1)底板。取單元桿件9。內(nèi)力；。截面尺寸：。初始偏心距：。其他：。所以不考慮附加偏心矩的影響，；此時(shí)的初始偏心矩為：。根據(jù)所取的計(jì)算模型，取偏心矩增大系數(shù)。(2)邊墻取單元桿件29。內(nèi)力；。截面尺寸：。初始偏心距：。其他：。所以不考慮附加偏心矩的影響，；此時(shí)的初始偏心矩為：。根據(jù)所取的計(jì)算模型，取偏心矩增大系數(shù)。(3)拱頂取單元桿件39。內(nèi)力；。截面尺寸：。初始偏心距：。其他：。所以不考慮附加偏心矩的影響，；此時(shí)的初始偏心矩為：。根據(jù)所取的計(jì)算模型，取偏心矩增大系數(shù)。(4)中板取單元桿件61。內(nèi)力；。截面尺寸：。初始偏心距：。其他：。所以不考慮附加偏心矩的影響，；此時(shí)的初始偏心矩為：。根據(jù)所取的計(jì)算模型，取偏心矩增大系數(shù)。(5)底板與邊墻交接處由圖33可知此處彎矩偏大，故單獨(dú)配筋。取單元桿件1。內(nèi)力；。截面尺寸：。初始偏心距：。其他：。所以不考慮附加偏心矩的影響，；此時(shí)的初始偏心矩為：。根據(jù)所取的計(jì)算模型，取偏心矩增大系數(shù)。 二次襯砌配筋計(jì)算結(jié)果圖35 底板配筋圖(mm)(1)底板將數(shù)據(jù)帶入公式(317)，得為大偏心。帶入公式(320)，(321),得帶入公式(319), 得取，符合要求。鋼筋間距：配筋圖如35所示。(2)邊墻將數(shù)據(jù)帶入公式(317)，得圖36 邊墻配筋圖(mm)為大偏心。帶入公式(320),(321)，得帶入公式(319), 得取，符合要求。鋼筋間距：圖37 拱頂配筋圖(mm)配筋圖如36所示。(3)拱頂將數(shù)據(jù)帶入公式(317)，得為大偏心。帶入公式(320),(321)，得帶入公式(317), 得圖38 中板配筋圖(mm)取，符合要求。鋼筋間距：配筋圖如37所示。(4)中板將數(shù)據(jù)帶入公式(317)，得為大偏心。帶入公式(320),(321)，得帶入公式(319), 得取，符合要求。圖39 交接處配筋圖(mm)鋼筋間距：配筋圖如38所示。(5)底板與邊墻交接處將數(shù)據(jù)帶入公式(317)，得為大偏心。帶入公式(320)，(321),得帶入公式(319), 得取，符合要求。鋼筋間距：配筋圖如39所示。 襯砌截面裂縫寬度檢算根據(jù)《鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》(TB100032005)的有關(guān)規(guī)定，二次襯砌結(jié)構(gòu)最大計(jì)算裂縫寬度應(yīng)滿足規(guī)范要求。裂縫寬度可按下列公式計(jì)算： (322)式中，——最大裂縫寬度；——構(gòu)件受力特征系數(shù)；——鋼筋的彈性模量；d——鋼筋直徑；——最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離(mm)；——裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)； (323)——縱向受拉鋼筋應(yīng)力； (324)——縱向受拉鋼筋配筋率， (325)——縱向受拉鋼筋至縱向受壓區(qū)合力點(diǎn)之間的距離 (326) 截面裂縫寬度檢算結(jié)果(1)底板；；；；；； ；；；。代入裂縫驗(yàn)算公式(323) (324) (325) (326)，得；；；,。代入公式(322)，得符合設(shè)計(jì)要求。(2)邊墻；；；；；； ；；；。代入裂縫驗(yàn)算公式(323) (324) (325) (326)，得；；；。代入公式(322)，得符合設(shè)計(jì)要求。(3)拱頂；；；；；； ；；；。代入裂縫驗(yàn)算公式(323) (324) (325) (326)，得；；；。代入公式(322)，得符合設(shè)計(jì)要求。(4)中板；；；；；； ；；；。代入裂縫驗(yàn)算公式(323) (324) (325) (326)，得；；；。代入公式(322)，得符合設(shè)計(jì)要求。(5)底板與邊墻交接處；；；；；； ；；；。代入裂縫驗(yàn)算公式(323) (324) (325) (326)，得；；；。代入公式(322)，得符合設(shè)計(jì)要求。第4章 主要施工方法與施工組織設(shè)計(jì) 合理選擇施工方法的原則地鐵車站的施工方法有明挖法、蓋挖法、暗挖法等，施工方法的選擇與確定，不僅要從技術(shù)、經(jīng)濟(jì)、工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件考慮，而且還要考慮施工條件及施工過程對(duì)附近居民工作和生活的影響、國(guó)家和當(dāng)?shù)卣畬?duì)施工的有關(guān)規(guī)定與限制以及對(duì)環(huán)境保護(hù)的要求、施工對(duì)地面交通的干擾與影響、施工對(duì)地下管線正常使用的影響以及對(duì)附近大型建筑物的安全與穩(wěn)定的影響、施工工期等項(xiàng)要求。 淺埋暗挖法與新奧法 新奧法特點(diǎn)(1)及時(shí)性。新奧法施工采用噴錨支護(hù)為主要手段，可以最大限度地緊跟開挖作業(yè)面施工，因此可以利用開挖施工面的時(shí)空效應(yīng)，以限制支護(hù)前的變形發(fā)展，阻止圍巖進(jìn)入松動(dòng)的狀態(tài)，在必要的情況下可以進(jìn)行超前支護(hù)，加之噴射混凝土的早強(qiáng)和全面粘結(jié)性因而保證了支護(hù)的及時(shí)性和有效性。在巷道爆破后立即施工以噴射混凝土支護(hù)能有效地制止巖層變形的發(fā)展，并控制應(yīng)力降低區(qū)的伸展而減輕支護(hù)的承載，增強(qiáng)了巖層的穩(wěn)定性。(2)封閉性。由于噴錨支護(hù)能及時(shí)施工，而且是全面密粘的支護(hù)，因此能及時(shí)有效地防止因水和風(fēng)化作用造成圍巖的破壞和剝落，制止膨脹巖體的潮解和膨脹，保護(hù)原有巖體強(qiáng)度。巷道開挖后，圍巖由于爆破作用產(chǎn)生新的裂縫，加上原有地質(zhì)構(gòu)造上的裂縫，隨時(shí)都有可能產(chǎn)生變形或塌落。當(dāng)噴射混凝土支護(hù)以較高的速度射向巖面，很好的充填圍巖的裂隙，節(jié)理和凹穴，大大提高了圍巖的強(qiáng)度。(提高圍巖的粘聚力C和內(nèi)摩擦角)。同時(shí)噴錨支護(hù)起到了封閉圍巖的作用，隔絕了水和空氣同巖層的接觸，使裂隙充填物不致軟化、解體而使裂隙張開，導(dǎo)致圍巖失去穩(wěn)定。(3)粘結(jié)性。噴錨支護(hù)同圍巖能全面粘結(jié)，這種粘結(jié)作用可以產(chǎn)生三種作用：①聯(lián)鎖作用。即將被裂隙分割的巖塊粘結(jié)在一起若圍巖的某塊危巖活石發(fā)生滑移墜落，則引起臨近巖塊的聯(lián)鎖反應(yīng)，相繼喪失穩(wěn)定，從而造成較大范圍的冒頂或片幫。開巷后如能及時(shí)進(jìn)行噴錨支護(hù)，噴錨支護(hù)的粘結(jié)力和抗剪強(qiáng)度是可以抵抗圍巖的局部破壞，防止個(gè)別威巖活石滑移和墜落，從而保持圍巖的穩(wěn)定性。②復(fù)和作用。即圍巖與支護(hù)構(gòu)成一個(gè)復(fù)合體(受力體系)共同支護(hù)圍巖。噴錨支護(hù)可以提高圍巖的穩(wěn)定性和自身的支撐能力，同時(shí)與圍巖形成了一個(gè)共同工作的力學(xué)系統(tǒng)，具有把巖石荷載轉(zhuǎn)化為巖石承載結(jié)構(gòu)的作用，從根本上改變了支架消極承擔(dān)的弱點(diǎn)。③增加作用。開巷后及時(shí)繼進(jìn)行噴錨支護(hù)，一方面將圍巖表面的凹凸不平處填平，消除因巖面不評(píng)引起的應(yīng)力集中現(xiàn)象，避免過大的應(yīng)力集中所造成的圍巖破壞；另一方面，使巷道周邊圍巖由雙方向受力狀態(tài)，提高了圍巖的粘結(jié)力C和內(nèi)摩擦角，也就是提高了圍巖的強(qiáng)度。(4)柔性。噴錨支護(hù)屬于柔性薄性支護(hù)，能夠和圍巖緊粘在一起共同作用，由于噴錨支護(hù)具有一定柔性，可以和圍巖共同產(chǎn)生變形，在圍巖中形成一定范圍的非彈性變形區(qū)，并能有效控制允許圍巖塑性區(qū)有適度的發(fā)展，使圍巖的自承能力得以充分發(fā)揮。另一方面，噴錨支護(hù)在與圍巖共同變形中受到壓縮，對(duì)圍巖產(chǎn)生越來越大的支護(hù)反力，能夠抑制圍巖產(chǎn)生過大變形，防止圍巖發(fā)生松動(dòng)破壞。 淺埋暗挖技術(shù)的特點(diǎn)淺埋暗挖與新奧法的不同點(diǎn)在于