【文章內容簡介】 (ny(26)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(32)ny(31))/f,26,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(26)ny(32))f,32,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(26)ny(32))*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(39)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(31)ny(31))/f,39,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(39)ny(31))f,31,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(39)ny(31))*do,i,41,47*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(i)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(i+1)ny(31))/f,i,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(i)ny(i+1))f,i+1,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(i)ny(i+1))*enddo*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(48)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(40)ny(31))/f,48,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(48)ny(40))f,40,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(48)ny(40))*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(31)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(41)ny(31))/f,31,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(31)ny(41))f,41,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(31)ny(41))*do,i,49,52*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(i)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(i+1)ny(31))/f,i,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(i)ny(i+1))f,i+1,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(i)ny(i+1))*enddo*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(40)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(53)ny(31))/f,40,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(40)ny(53))f,53,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(40)ny(53))*do,i,54,59*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(i)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(i+1)ny(31))/f,i,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(i)ny(i+1))f,i+1,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(i)ny(i+1))*enddo*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(49)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(60)ny(31))/f,49,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(49)ny(60))f,60,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(49)ny(60))*set,a,e1+(e2e1)*abs(ny(54)ny(31))/*set,b,e1+(e2e1)*abs(ny(1)ny(31))/f,54,fx,(a/3+b/6)*abs(ny(54)ny(1))f,1,fx,(b/3+a/6)*abs(ny(54)ny(1))*set,vll,13585*do,i,61,74*set,a,abs(nx(i)nx(i+1))**vllf,i+1,fy,af,i,fy,a*enddo*set,a,abs(nx(61)nx(49))**vllf,49,fy,af,61,fy,a*set,a,abs(nx(18)nx(75))**vllf,18,fy,af,75,fy,aetable,mi,smisc,6etable,mj,smisc,12plls,mi,mj,1etable,ni,smisc,1etable,nj,smisc,7plls,ni,nj,1 結構配筋考慮在長期使用過程中，外部荷載因初期支護材料性能退化和剛度下降向二次襯砌轉移，二次襯砌按能承擔全部外部荷載(主要荷載、附加荷載和外荷載)計算。襯砌結構按“荷載——結構”計算模式，破損階段法驗算結構截面強度，并驗算鋼筋混凝土結構裂縫寬度。 襯砌配筋計算本車站襯砌混凝土標號為,。設縱向受拉鋼筋的面積為(離軸力N比較近)；離軸力比較遠的鋼筋面積為As；都采用Q335；。為充分發(fā)揮混凝土的受壓特點——補充如下方程：采用對稱布筋，用下面公式判別大小偏心， (317)式中， ——相對受壓區(qū)高度；——偏心壓力；——混凝土彎曲抗壓強度設計值；——單元寬度；——有效高度。當時為大偏心，反之為小偏心。當計算的滿足，則受拉鋼筋數(shù)量為 (318)式中， 、——受拉、受壓鋼筋面積；——偏心壓力；——偏心壓力作用力點到鋼筋合力作用點的距離；——保護層厚度；——鋼筋的抗拉，抗壓強度設計值；——有效高度。若當計算的滿足，則受拉鋼筋數(shù)量為 (319)式中，、——受拉、受壓鋼筋面積；——偏心壓力；——偏心壓力作用力點到鋼筋合力作用點的距離；、——保護層厚度；——鋼筋抗拉或抗壓計算強度值；——有效高度。其他公式： (320) (321)式中， ——附加偏心矩；——偏心矩增大系數(shù)。 計算數(shù)據(jù)(1)底板。取單元桿件9。內力；。截面尺寸：。初始偏心距：。其他：。所以不考慮附加偏心矩的影響，；此時的初始偏心矩為：。根據(jù)所取的計算模型，取偏心矩增大系數(shù)。(2)邊墻取單元桿件29。內力；。截面尺寸：。初始偏心距：。其他：。所以不考慮附加偏心矩的影響，；此時的初始偏心矩為：。根據(jù)所取的計算模型，取偏心矩增大系數(shù)。(3)拱頂取單元桿件39。內力；。截面尺寸：。初始偏心距：。其他：。所以不考慮附加偏心矩的影響，；此時的初始偏心矩為：。根據(jù)所取的計算模型，取偏心矩增大系數(shù)。(4)中板取單元桿件61。內力；。截面尺寸：。初始偏心距：。其他：。所以不考慮附加偏心矩的影響，；此時的初始偏心矩為：。根據(jù)所取的計算模型，取偏心矩增大系數(shù)。(5)底板與邊墻交接處由圖33可知此處彎矩偏大，故單獨配筋。取單元桿件1。內力；。截面尺寸：。初始偏心距：。其他：。所以不考慮附加偏心矩的影響，；此時的初始偏心矩為：。根據(jù)所取的計算模型，取偏心矩增大系數(shù)。 二次襯砌配筋計算結果圖35 底板配筋圖(mm)(1)底板將數(shù)據(jù)帶入公式(317)，得為大偏心。帶入公式(320)，(321),得帶入公式(319), 得取，符合要求。鋼筋間距：配筋圖如35所示。(2)邊墻將數(shù)據(jù)帶入公式(317)，得圖36 邊墻配筋圖(mm)為大偏心。帶入公式(320),(321)，得帶入公式(319), 得取，符合要求。鋼筋間距：圖37 拱頂配筋圖(mm)配筋圖如36所示。(3)拱頂將數(shù)據(jù)帶入公式(317)，得為大偏心。帶入公式(320),(321)，得帶入公式(317), 得圖38 中板配筋圖(mm)取，符合要求。鋼筋間距：配筋圖如37所示。(4)中板將數(shù)據(jù)帶入公式(317)，得為大偏心。帶入公式(320),(321)，得帶入公式(319), 得取，符合要求。圖39 交接處配筋圖(mm)鋼筋間距：配筋圖如38所示。(5)底板與邊墻交接處將數(shù)據(jù)帶入公式(317)，得為大偏心。帶入公式(320)，(321),得帶入公式(319), 得取，符合要求。鋼筋間距：配筋圖如39所示。 襯砌截面裂縫寬度檢算根據(jù)《鐵路隧道設計規(guī)范》(TB100032005)的有關規(guī)定，二次襯砌結構最大計算裂縫寬度應滿足規(guī)范要求。裂縫寬度可按下列公式計算： (322)式中，——最大裂縫寬度；——構件受力特征系數(shù)；——鋼筋的彈性模量；d——鋼筋直徑；——最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離(mm)；——裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)； (323)——縱向受拉鋼筋應力； (324)——縱向受拉鋼筋配筋率， (325)——縱向受拉鋼筋至縱向受壓區(qū)合力點之間的距離 (326) 截面裂縫寬度檢算結果(1)底板；；；；；； ；；；。代入裂縫驗算公式(323) (324) (325) (326)，得；；；,。代入公式(322)，得符合設計要求。(2)邊墻；；；；；； ；；；。代入裂縫驗算公式(323) (324) (325) (326)，得；；；。代入公式(322)，得符合設計要求。(3)拱頂；；；；；； ；；；。代入裂縫驗算公式(323) (324) (325) (326)，得；；；。代入公式(322)，得符合設計要求。(4)中板；；；；；； ；；；。代入裂縫驗算公式(323) (324) (325) (326)，得；；；。代入公式(322)，得符合設計要求。(5)底板與邊墻交接處；；；；；； ；；；。代入裂縫驗算公式(323) (324) (325) (326)，得；；；。代入公式(322)，得符合設計要求。第4章 主要施工方法與施工組織設計 合理選擇施工方法的原則地鐵車站的施工方法有明挖法、蓋挖法、暗挖法等，施工方法的選擇與確定，不僅要從技術、經(jīng)濟、工程地質和水文地質條件考慮，而且還要考慮施工條件及施工過程對附近居民工作和生活的影響、國家和當?shù)卣畬κ┕さ挠嘘P規(guī)定與限制以及對環(huán)境保護的要求、施工對地面交通的干擾與影響、施工對地下管線正常使用的影響以及對附近大型建筑物的安全與穩(wěn)定的影響、施工工期等項要求。 淺埋暗挖法與新奧法 新奧法特點(1)及時性。新奧法施工采用噴錨支護為主要手段，可以最大限度地緊跟開挖作業(yè)面施工，因此可以利用開挖施工面的時空效應，以限制支護前的變形發(fā)展，阻止圍巖進入松動的狀態(tài)，在必要的情況下可以進行超前支護，加之噴射混凝土的早強和全面粘結性因而保證了支護的及時性和有效性。在巷道爆破后立即施工以噴射混凝土支護能有效地制止巖層變形的發(fā)展，并控制應力降低區(qū)的伸展而減輕支護的承載，增強了巖層的穩(wěn)定性。(2)封閉性。由于噴錨支護能及時施工，而且是全面密粘的支護，因此能及時有效地防止因水和風化作用造成圍巖的破壞和剝落，制止膨脹巖體的潮解和膨脹，保護原有巖體強度。巷道開挖后，圍巖由于爆破作用產(chǎn)生新的裂縫，加上原有地質構造上的裂縫，隨時都有可能產(chǎn)生變形或塌落。當噴射混凝土支護以較高的速度射向巖面，很好的充填圍巖的裂隙，節(jié)理和凹穴，大大提高了圍巖的強度。(提高圍巖的粘聚力C和內摩擦角)。同時噴錨支護起到了封閉圍巖的作用，隔絕了水和空氣同巖層的接觸，使裂隙充填物不致軟化、解體而使裂隙張開，導致圍巖失去穩(wěn)定。(3)粘結性。噴錨支護同圍巖能全面粘結，這種粘結作用可以產(chǎn)生三種作用：①聯(lián)鎖作用。即將被裂隙分割的巖塊粘結在一起若圍巖的某塊危巖活石發(fā)生滑移墜落，則引起臨近巖塊的聯(lián)鎖反應，相繼喪失穩(wěn)定，從而造成較大范圍的冒頂或片幫。開巷后如能及時進行噴錨支護，噴錨支護的粘結力和抗剪強度是可以抵抗圍巖的局部破壞，防止個別威巖活石滑移和墜落，從而保持圍巖的穩(wěn)定性。②復和作用。即圍巖與支護構成一個復合體(受力體系)共同支護圍巖。噴錨支護可以提高圍巖的穩(wěn)定性和自身的支撐能力，同時與圍巖形成了一個共同工作的力學系統(tǒng)，具有把巖石荷載轉化為巖石承載結構的作用，從根本上改變了支架消極承擔的弱點。③增加作用。開巷后及時繼進行噴錨支護，一方面將圍巖表面的凹凸不平處填平，消除因巖面不評引起的應力集中現(xiàn)象，避免過大的應力集中所造成的圍巖破壞；另一方面，使巷道周邊圍巖由雙方向受力狀態(tài)，提高了圍巖的粘結力C和內摩擦角，也就是提高了圍巖的強度。(4)柔性。噴錨支護屬于柔性薄性支護，能夠和圍巖緊粘在一起共同作用，由于噴錨支護具有一定柔性，可以和圍巖共同產(chǎn)生變形，在圍巖中形成一定范圍的非彈性變形區(qū)，并能有效控制允許圍巖塑性區(qū)有適度的發(fā)展，使圍巖的自承能力得以充分發(fā)揮。另一方面，噴錨支護在與圍巖共同變形中受到壓縮，對圍巖產(chǎn)生越來越大的支護反力，能夠抑制圍巖產(chǎn)生過大變形，防止圍巖發(fā)生松動破壞。 淺埋暗挖技術的特點淺埋暗挖與新奧法的不同點在于